《500 kV变电站主变隔直装置定值整定策略分析.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《500 kV变电站主变隔直装置定值整定策略分析.docx（8页珍藏版）》请在第壹文秘上搜索。
1、摘要：在交直流混合运行大电网中，50OkV变压器中性点加装电容隔直装置是抑制直流偏磁的有效措施，为了确保电容隔直装置正确动作，杜绝频繁动作，降低装置寿命，分析变压器直流偏磁来源，确定电容隔直装置的定值对策十分必要。现通过对某500kV变电站主变中性点电容隔直装置频繁动作的原因进行了分析，提出了500kV变电站主变中性点电容隔直装置的定值整定策略。关键词：变压器；隔直装置；定值；整定策略O引言目前南方电网辖区内已投入运行的直流输电系统共8回，分别是天广直流、禄高肇直流、兴安直流、楚穗直流、普侨直流、牛从直流、新东直流、昆柳龙直流，直流落地点均位于广东境内。南方电网呈明显的强直弱交特性，交直流并联
2、运行对广东电网的影响十分明显。直流落点附近变电站变压器加装电容隔直装置变得很有必要。本文对某500kV变电站主变中性点电容隔直装置出现频繁动作的原因进行了分析，提出了新的定值整定策略。案例分析某500kV变电站位于南方电网西电东送某高压直流受端换流站附近，投运以来，在以直流单极大地方式运行时，直流偏磁电流较大，试验数据如表1所示，单台主变负荷425MWo表1接地极直流偏磁试验主变监测数据统计表主变参数值测量值入地电流/A012003000主变中性点直流电流/噪声-1.79A/70.3dB-9.84A/88.3dB-23.79A93dB#3主变中性点直流电流/噪声-3.75A/76.8dB-9.
3、32A/86.5dB-17.75A/93.5dBM主变中性点直流电流/噪声-1.03A/72.1dB-9.32A/86dB-24A/93dB从表1数据可以看出，当直流系统接地极无入地电流时，主变中性点直流电流很小，对主变基本无影响。直流系统以单极大地方式运行时，主变直流偏磁电流受入地电流影响十分明显，入地电流为1200A时，偏磁电流己接近变压器设计的最大允许值10A,主变噪声平均增加14dBo入地电流为3000A时，偏磁电流已达到-24A,超过主变最大允许能力的2倍，噪声也增加了20dB左右。主变中性点加装电容隔直装置显得十分必要，加装后装置主要定值参数如表2所示。表2加装隔直装置后的装置主要
4、定值序号项目定值延时1直流电流越上限5A12S2直流电压越下限2.50V60s3交流电流越上限300A4交流电流越上限返回值250A1s电容隔直装置投运后有效抑制了直流单极大地运行方式时的主变直流偏磁现象。但装置运行一段时间后，出现隔直装置频繁动作投入现象，大大缩短了设备使用寿命，降低了隔直装置的可靠性。原因分析2.1电容隔直装置工作原理图1为电容隔直装置原理图，图中C为隔直电容，K3为快速旁路开关，快速旁路开关断开后中性点直流电流经电容C隔直。正常情况时，电容隔直装置的运行与控制策略：晶闸管1.-SCR旁路在关断状态（不导通），快速旁路开关K3闭合，变压器中性点直接接地，隔直电容器C回路被短
5、接；装置为旁路运行状态，变压器中性点为直接接地运行状态。当检测到中性点直流电流超过5A且达到12S时，若此时检测到的中性点零序交流电流小于300A时，控制开关K3打开，将电容器。接入变压器及地网之间，装置工作在隔直状态；若检测到中性点零序电流大于30OA时，认为交流系统有不对称短路故障，保持K3处于合位置，起到保护变压器和隔直装置的作用。电容隔直装置在隔直状态时，当检测到电容器直流电压恢复到2.5V以下且达到60S时，控制K3合闸，退出隔直状态；否则，保持隔直状态；当电容器两端直流电压仍大于2.5V,若检测到中性点零序电流超过30OA时，认为交流系统有不对称短路故障，装置迅速触发导通晶闸管1.
6、-SCR旁路，并触发闭合快速旁路开关K3,退出隔直状态。2.2变压器中性点波形分析分析主变中性点电流波形(图2)可知，电流呈现明显随时间变化的特点，每天00：20左右至05：20左右基本无电流。从每天05：30左右开始，至凌晨00：20左右，出现明显的电流，幅值在-3030A正负交替、无规律跳动，此时隔直装置开始频繁动作，隔直装置投入时刻核查电网内无直流入地电流，可排除高压直流入地电流的影响。图2主变中性点电流波形文献对长沙城区220kV变电站变压器出现直流偏磁的原因进行了分析，指出了地铁运行产生的杂散电流是导致变压器出现直流偏磁的原因之一。查询相关信息得知，距该500kV变电站约4km处新开
7、通一地铁线路，首末班车时间为06：07-23：31,考虑到运营前后的列车调动，时间范围会扩大，与波形规律相似。同时，地铁班次间隔3min,往返班次大概在90s,时间与监控系统隔直装置动作统计分析表(表3)的时间相吻合。主变中性点放大波形如图3（八）所示，对波形进行频谱分析发现含有大量直流分量，如图3(b)所示。表3隔直装置动作统计分析序号事件事件类型时间1SCADA事件中性点直流越限2019-Ql-Q6TQ5：37：34.6112砌姨件中性点直流越限2Q1.9R匕0项：40：50.7693哒事件中性点直流越限Q9-06TQ5:43：04.2454SCADA事件中性点直流越限2O19-O1一娜T
8、05：46：56.5245Opa事件中性点直流越限29NE三三:50：02.160（八）王变中性点电渣(b基谱分析图3主变中性自电流以上分析结果表明，造成此次变压器中性点隔直装置频繁动作的原因是附近地铁机车运行产生的杂散电流引起变压器出现直流偏磁电流。解决措施根据以上分析，可以做出如下考虑：（1）修改直流电流越限动作后返回值，如修改为60min,可减少K3开关动作次数，但不能从根本上解决问题。（2）根据地铁机车运行产生的杂散电流规律，修改隔直动作策略为在列车运行期间，即05：00次日00：00,隔直装置始终工作在投入状态，当中性点零序电流超过其过流整定值（300A）时，旁路开关K3立即动作实现
9、直接接地；当中性点电流低于250A并经过IS延时以后，旁路开关断开，恢复隔直状态。在00：00-05：00,隔直装置为按照直流电流超过5A并持续12S后启动，直流电压低于2.5V并持续60min后返回的策略运行。该策略可从根本上解决地铁列车频繁运行导致的直流偏磁影响。以上策略实施后，该变电站主变隔直装置频繁动作的情况基本消失,主变中性点直流偏磁电流得到明显抑制。4结论本文对500kV某变电站隔直装置频繁动作的定值策略进行了分析,研究结论如下:(1)隔直装置定值整定应首先了解变电站主变直流偏磁电流的来源，并按不同策略进行整定。(2)对于只受高压直流输电系统单极大地运行方式影响的变电站，可根据系统仿真或实际测量的直流偏磁电流，设定隔直装置投入值和返回值。(3)对于受地铁影响的城区变电站变压器，可按照地铁运行时间来整定定值，地铁运行期间持续投入隔直装置。(4)若上述两种情况皆有，则可按照中性点直流偏磁电流启动加定时区间启动的模式进行定值整定。
