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1、变压器有载分接开关检修要注意哪些方面变压器检修时，有载分接开关要经历拆卸、检查和回装的过程，其大修项目如下：1、分接开关芯体吊芯检查、维修、调试。2、分接开关油室的清洗、检漏与维修。3、驱动机构检查、清扫、加油与维修4、储油柜及其附件的检查与维修5、油流控制继电器（或气体继电器）、过压力继电器、压力释放装置的检查、维修与校验。6、自动控制装置的检查。7、储油柜及油室中绝缘油的处理8、电动机构及其他器件的检查、维修与调试。9、各部位密封检查，渗漏油处理。10、电气控制回路的检查、维修与调试。11、分接开关与电动机构的连接校验与调试。一、有载分接开关主要操作要点1、组合型有载分接开关安装（1）拧下
2、固定开关头盖板的螺栓，然后卸下开关头盖板，注意保护密封垫圈。（2）检查切换开关驱动轴上的槽口和支撑板上的三角标志是否对准。（3）卸下位置指示盘的锁片，然后取下分接位置指示盘。（4）卸下切换开关主体与支撑板连接的螺母。在切换开关的吊线上系吊线,小心地垂直起吊切换开关主体。吊出油室后，放置在铺有塑料布的平台或平地上。（5）拆下吸油管，并将它从油室中取出。（6）检查切换开关油室内是否干净。如不干净，应进行清理。（7）用专用吊板横在油室内，使支撑法兰着力，籍以吊住分接开关。然后拧开中间法兰和支撑法兰的连接螺栓，使两者分离。（8）轻轻下降吊板，直到支撑法兰将分接开关架到装于器身的支架上，此时便可起吊上节
3、油箱。（9）吊开上节邮箱后，对选择器做以下检查：1）检查选择器和切换开关的连接线（铜棒）是否有松动。2）检查分接线和选择器静触头的接触是否良好，均压罩是否完整。3）检查分接引线是否使选择器的胶木条受到水平拉力（水平拉力应接近于零）。4）检查选择器动触头的接触线，是否位于静触头的圆柱部分，而且距离静触头的球形部分不少于2mm。（10）在定主弧触头和定过渡触头上接电桥或用万用表，测量过渡电阻的电阻值。实测值与铭牌上的标称值偏差应在10%的范围内。（11）上节油箱回装后，应再次对切换开关的油室进行检查与清理，并用干净油冲洗，然后安装吸油管。（12）用专用吊板吊起分接开关，恢复中间法兰与支撑法兰的连接
4、，并使密封良好。（13）吊切换开关，小心地下落到油室内内。为了保证联轴的契合，应轻轻地转动切换开关绝缘轴，使联轴节嵌入，并使切换开关下落到位。（14）回装支撑板上的固定螺栓的螺母，将切换开关与支撑板固定。（15）回装位置指示盘，装上轴头锁片。（16）回装开关头盖板，紧固开关头盖板上的所有螺栓，使之与开关头法兰牢固连接，并保证密封良好。（17）在开关头法兰上的回油管与通变压器油箱连管的管接头上装设旁通管,使切换开关油室与变压器油箱内部相通，以使油室与油箱同时进行真空注油。当真空注油到开关头盖板上的放气塞出油时，应拆除旁通管，加上封板，然后再继续真空注油。（18）安装蜗轮齿轮盒和伞形齿轮盒，用联轴
5、节卡头安装水平轴和垂直传动轴，并装上防雨罩。（19）用手动操作进行正、反两个方向的切换，检查传动机构的对称性。如不对称，应将垂直传动轴松开，进行调整，直到正反切换的转动次数相差不超过一转。（20）先用手动进行切换操作，再用电动机构进行切换操作。检查在每个分接位置上，分接指示和电动机构位置指示器是否在同一位置。2、复合型有载分接开关安装其特点是直接切换选择开关和切换开关共为一体，分接开关油箱的油与变压器本体油隔离，在分接选择的同时完成切换操作，因此体积较大，由于调压是一次完成，故结构简单、造价低、动作过程简单，适用于电流不大、电压较低的变压器，一般使用于电压分接级数较少（多为7级）的有载调压变压
6、器上。安装复合型有载分接开关的步骤如下：（1）将分接位置调到处于额定分接位置。（2）拆卸开关头盖，拆前应放油或放气（3）松开吸油管弯头的活节螺母。（4）将计数器的契合体移入开关头。（5）从开关头上卸下齿轮机构的锁止螺钉，松开弹簧。（6）记住齿轮机构的位置标记，卸下齿轮机构的固定螺钉，然后向上拔出齿轮机构。记录支撑横杆的位置。（7）拆卸吸油管。拔时先用改锥插进上一道槽口，撬起吸油管，然后用手抓住第二道槽口，拔出吸油管。（8）将专用吊具用3个螺钉固定到选择开关主体的联轴节端面，吊具的止动档板必需插入支撑横杆中间的路口中。（9）顺时针方向扭转吊具，使选择器的动触头位于两相之间，亦即位于其起吊位置。（
7、10）将吊物挂到吊具上，慢慢地、谨慎地向上拔出选择开关主体。拔的过程中要注意动触头和均压环与油室之间保持足够的空隙，以免碰撞。（H）把选择开关主体放置到检查地点，进行检查和清理。（12）将吊油室的专用工具上的4个M8螺杆，旋入支撑法兰的螺孔。把油室吊住，卸下连接支撑法兰与开关头部法兰的带锁紧垫固的螺栓，然后将油室放到夹线上的支撑板上。此时上节油箱便可起吊。（13）清理油室后，按上述逆程序回装。但应注意以下几点：1）插入吸油管后，用力压吸油管的顶端，使选择开关主体与油室同轴。2）利用吊具将开关扭转到校准位置。3）齿轮机构应调校准位置，这才能插入并和选择开关主体相耦合。4）安放开关头盖之前，先放好
8、密封胶垫，保证头盖密封。5）最后从开关头盖上视察窗，检查是否是校准位置。（14）安装旁通管，以便油室与油箱同时进行注油，同时安装传动轴和防雨罩（15）检查传动机构的对称性。（16）试操作二、分接开关的安装检查与调整（1）检查分接开关各部件，包括切换开关或选择开关、分接选择器、转换选择器等有无损坏与变形。（2）检查分接开关各绝缘件，应无开裂、爬电及受潮现象。（3）检查分接开关各部位紧固件应良好紧固。（4）检查分接开关的触头及其连线应完整无损、接触良好、连接正确牢固，必要时测量接触电阻及触头的接触压力、行程。检查铜编织线应无断股现象。（5）检查过渡电阻有无断裂、松脱现象，并测量过渡电阻值，其阻值应
9、符合要求。（6）检查分接引线各部位绝缘距离。（7）分接引线长度应适宜，以使分接开关不受拉力。（8）检查分解开关与其储油柜之间阀门应开启。（9）分接开关密封检查。在变压器本体及其储油柜注油的情况下，将分接开关油室中的绝缘油抽尽,检查油室内是否有渗漏现象，最后进行整体密封检查,包括附件和所有管道，均应无渗漏油现象。（IO）清洗分接开关油室与芯体，注入符合标准绝缘油，储油柜油位应与环境温度适应。（11）在变压器抽真空时，应将分接开关油室与变压器本题连通，分接开关作真空注油时，必须将变压器本体与分接开关油室同时抽真空。有防爆膜的分接开关应拆除防爆膜，并换以封板。如果分接开关储油柜不能承受此真空值，应将
10、通到储油柜的管道拆下，关闭所有影响真空的阀门及放气栓。分接开关做常压注油时，应留有出气口，防止将压力释放装置胀坏。-.e1刖电力变压器在电力系统中运行,发生短路是人们竭力避免而又不能绝对避免的,特别是出口（首端）短路,巨大的过电流产生的机械力,对电力变压器危害极大。因此,国家标准GB1094和国际标准IEC76均对电力变压器的承受短路能力作出了相应规定,要求电力变压器在运行中应能承受住各种短路事故。然而,近五年来对全国IlOkV及以上电压等级电力变压器事故统计分析表明,因短路强度不够引起的事故已成为电力变压器事故的首要原因,严重影响了电力变压器的安全、可靠运行。本文就因外部短路造成电力变压器损
11、坏事故的情况作一统计分析,进而提出了减少这一类事故的措施,试图以此促进制造厂对电力变压器产品的改进和完善,同时促使运行部门进一步提高运行管理水平。2大型电力变压器短路事故情况根据19911995年的不完全统计,全国IlokV及以上电压等级电力变压器共发生事故317台次,事故总容量为25348.6MVAo以台数计的平均事故率为0.83%,以容量计的平均事故率为1.10%。在这些事故中,因外部短路引起电力变压器损坏的有93台次,容量为6677.6MVA,分别占同期总事故台次的29.3%,占总事故容量的26.3%（详见表l）o由表1不难看出,电力变压器短路强度不够已成为导致电力变压器损坏事故的主要原
12、因之一,也成为电力变压器运行中的突出问题。为此,提高大型电力变压器抗短路能力势在必行。3大型电力变压器短路事故原因分析3.1 电力变压器本身动稳定性能差电力变压器因外部短路而损坏的因素很多,情况也比较复杂。但从近五年来电力变压器短路事故发生的过程、现象及其事后的解体检查情况看,电力变压器之所以短路后立即造成损坏,主要是电力变压器本身抗短路能力不够。也就是说,电力变压器动稳定性能先天不足,追其原因大致有以下几点：(1)变压器结构设计中,对作用在电力变压器绕组上的电动力,仅用静力学的理论计算,看来是不能正确反映电力变压器承受短路电流冲击能力的。因为绕组各部分的作用力和形变的关系是很复杂的,也是随时
13、间在变化的。因此,只有对动态过程进行分析,才能使电动力的研究结果更符合实际情况。正是这一原因致使一部分电力变压器在遭受低于规定强度的短路电流冲击,且保护速动下,仍然发生绕组变形现象,甚至导致绝缘击穿。这明显地说明这些电力变压器的动稳定性较差,不能承受短路瞬间的非对称电流第一个峰值产生的电动力作用。如东北辽阳变电站一台DFPSF-250000/500电力变压器,在发生互感器事故时形成低压侧三相短路,造成低压侧引线支架多处断裂,绕组变形,低压X2端绕组与铁心短路。事故时短路电流为105kA,低于电力变压器应承受的电流值,保护动作也正常,但仍使变压器损坏。又如江苏谏壁发电厂一台SFP-360000/
14、220变压器,在机组与电网解裂时,机组纵向差动保护、主变重瓦斯保护和发电机负序、主变零序保护动作,压力释放阀动作喷油、起火,导致A相高压绕组变形,偏离轴线倾斜;A相低压绕组有几十根线匝从铁心柱和压板间冒出,严重变形;A相铁心严重损坏。事故后,多次组织由各方面专家组成的事故分析小组,对事故进行细致的分析,认为造成电力变压器严重损坏的主要原因是电力变压器承受短路能力不够。吊心检查还发现上述两组电力变压器的低压绕组均采用机械强度很差的换位导线。此外,还有因绕组的动稳定强度不够发生重复性事故。如山西神头第一发电厂2号联变12000OkVA/50OkV单相自耦电力变压器,继1990年B相事故后,又发生C
15、相类似事故。运行中,由于22OkV单相短路发展为B、C相短路,持续220ms,电力变压器压力释放阀动作,高压套管爆破,油箱焊缝开裂10处,绕组严重变形。这说明该组电力变压器没有承受近区短路故障的能力。(2)在电力变压器制造中,绕组轴向压紧工艺不佳。这不仅使绕组最终未能达到设计和工艺要求的高度,不能使其始终保持紧固状态,而且在短路轴向力的作用下,绕组有可能出现松动或变形现象。发生这一问题是与一些变压器厂没有很好地针对国内材料和工艺现状,而盲目地采用同一绝缘压板结构有关。采用这种结构虽然可节省端部绝缘距离,降低附加损耗,但是采用这种结构通常需要对垫块进行密化处理。在绕组加工好后,还应对单个绕组进行
16、恒压干燥,并测量出绕组压缩后的高度。把同一压板下的各个绕组调整到同一高度,然后在总装时用油压装置对绕组施加规定的压力,最终达到设计和工艺要求的高度。只有经过这样严格的工艺处理,才能保证总装时同一压板下的各绕组都能够被压紧,而且能够在运行过程中保持稳定。否则就可能带来质量上的重大隐患。如湖南长沙电业局岳屏站的一台SFZ8-31500/1IOY结电力变压器,运行中低压IOkV线路故障短路,在速断保护正确动作的情况下,电力变压器重瓦斯跳闸,造成A相绕组首端受损,绕组严重扭曲位移,B、C两相低压绕组也有扭曲现象。经检查,高、低压绕组的上部有明显的高度差,在同一压板下受力不均。再如山西的一台31500kVA110kV双绕组电力变压器,尽管在
