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1、一、射孔方案设计与优化二、 射孔参数优化与评价三、坍塌压力的计算结果与文献上的对比结果四、变密度射孔对水平井底水锥进的影响案例分析一：射孔方案设计与优化运用PERF-OPT软件中的Perforation Opt模块计算出不同射孔方案的IPR曲线、表皮和对套管的破环程度，对比优化出最合理的射孔方案该案例涉及的模块 Settings模块 Perforation OPT模块该井为某油田一口水平井 井型： 水平井 完钻井深： 5387m 水平段斜深：4785m-5387m 垂深： 2845.49m-2851.7m 水平井段长：602m该井为一口低渗水平井油藏参数 X方向渗透率：16.26md Y方向渗
2、透率：16.26md 垂向渗透率：0.38md 产层厚度：6m 产层顶深：2845m 地层原始孔隙度：0.19 泥质含量：4% 原始地层压力：27.85MPa 油藏温度：105井筒参数 井型：水平井 水平段长度：602m 控制面积：4000m2 井半径：0.105m 污染带渗透率：0.9MD 污染带半径：0.1m 套管外径：0.083m 套管壁厚：0.0075m 套管钢级：J-55流体数据 储层类型：油藏 含油饱和度：0.65 含水饱和度：0.35 油相比重：0.85 油相泡点压力：11.16Mpa 油相体积系数：1.21 油相粘度：1.28cp 油相溶解气油比：80 油相压缩系数：0.001
3、27/Mpa 束缚水饱和度：5.16 地层水粘度：0.60 水的压缩系数： 9.1e-007/Mpa 水的体积系数：1.0024油藏参数录入射孔枪弹的选择运行结果IPR表皮结果数据表结果分析 在数据列表中，左键点击不同的射孔方案时，上面的IPR曲线和表皮柱状图就会自动显示出该方案相应的图。 数据排序表皮系数射孔效率套管破损率结果分析 在本案例中，33号射孔枪组合的射孔效率最高、表皮系数最小、并且套管破损率为0.0002，证明射孔对套管安全的影响很小，在这里可以忽略不计，所以可以选定为最优的射孔枪弹组合。案例分析二： 射孔参数优化与评价射孔完井中，射孔参数对油井的产能起着重要的作用，不合理的射孔
4、参数往往会造成油井产能下降或达不到预期产能。计算不同射孔参数下的产能和表皮计算来评价射孔参数的好坏并提出合理的射孔参数该案例涉及模块 Settings模块 Sensitivity Analysis模块 Perforation Evaluation模块该井为某油田的一口油井 顶部深度：1900m 产层厚度：8m 孔隙度：30% 渗透率：168mD 泻油半径：150m 孔深：0.2m 射孔相位角：90 度 孔密：16 孔/m 孔眼直径：0.01m 中孔中渗油藏，采用套管完井油藏参数井筒参数流体参数完井方案1.数据参数录入2.运行结果3.问题分析 该井在这个完井方案条件下总表皮系数达到了10.91
5、方案不合理 根据Karakas Tariq模型 (1988)，射孔深度是否穿透泥浆污染带厚度决定了总表皮大小 在该井的射孔方案中，射孔深度未穿透泥浆污染带厚度，所以导致总表皮很大基于这一判断，我们利用Sensitivity Analysis模块对该井的射孔深度进行敏感性分析，在其余参数不变的情况下，设定射孔深度变化范围为0-1m4.优化设计 根据上面的敏感性分析，这里将该井射孔方案中的射孔深度改为0.3m，其余参数不变，用模块Perforation Evaluation求该条件下的IPR曲线和表皮系数5.分析总结 当射孔深度变为0.3m后 总表皮系数：10.91降为1.29 无阻流量：90.9
6、789上升为193.2297 所以建议该井采取补孔措施，补孔方案中射孔深度增加到0.3m左右。 因为根据敏感性分析，当射孔深度高于0.3m以后，该井的的表皮下降趋势并不明显，所以从经济角度考虑，射孔深度增加到0.3m左右即可案例分析三：坍塌压力的计算结果与文献上的对比结果利用PREF_OPT软件的Perforation Orient OPT模块计算各种岩石破裂准则下坍塌压力的计算结果，并与SPE文献上的输入数据和计算结果进行对比，判断软件计算准确与否该案例涉及模块 Perforation Orient OPT模块参考文献 SPE/ISRM 47251 Wellbore Stability Pr
7、edictions Using a Modified Lade Criterion Russel T. Ewy, SPE, Chevron Petroleum Technology Co. 247-254主要数据参数 内聚力：3.724 MPa 内摩擦角：35.2 泊松比：0.3 有效应力系数：0.8 深度：3048 m 垂直应力梯度：0.0215 MPa/m 水平应力梯度：0.0170 MPa/m 孔隙压力梯度：0.0101 MPa/m1.参数的输入与设置2.运行结果与分析 （1）Lade模型 （2） Drucker-Prager准则3.案例分析总结 通过上述计算分析得知：各种准则计算的坍塌
8、压力的大小和趋势与文献上的误差都非常小，说明软件的计算非常准确，可以作为射孔方位优化设计的参考案例分析四：变密度射孔对水平井底水锥进的影响在含有底水的水平井开采过程中，局部底水锥进突破是石油工程师们要考虑的问题变密度射孔被证明是一种行之有效的方法，即通过设计合理的变密度射孔方案来保证水平井生产过程中底水均匀锥进，防止底水局部突破，从而大大延缓水平井无水生产的时间此案例为同一区块的两口水平井，一口均匀密度射孔，另一口采用不均匀密度射孔运用软件模拟水平井在均匀密度及不均匀密度射孔条件下的流动状态，并结合这两口井的实际生产资料，验证变密度射孔对于水平井底水锥进的影响。油藏参数井筒参数流体数据1.数据
9、的录入与设置2.控制条件设置3.射孔条件及参数均匀射孔不均匀射孔4.变密度射孔设计5.计算结果 均匀射孔 地层流体径向流速沿井筒是不均匀锥进的，其中水平段端部和趾部径向流速大而水平段中间位置流速偏小，流速呈U字型分布 变密度射孔 地层流体径向流速为一字型分布，保证了底水锥进是均匀推进6.实例对比与总结 B08井采用均匀密度射孔，在很短的时间内就已经产生了底水突破现象，该井刚生产不久含水率就已经达到90%左右，并且还在继续增加含水率曲线6.实例对比与总结 B07井因为采用变密度射孔，在图中开采时间段内含水率一直维持在70%以下，并且在前面2/3的时间内含水率都保持在20%左右，证明底水锥进均匀，并没有产生局部突进的现象，这也验证了前面软件模拟得出的结论含水率曲线
