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1、附录A（资料性）金属板和石材弯矩系数A.1金属板的最大弯矩系数可按表A.1采用。表A.1金属板的最大弯矩系数ma/b四边简支三边简支一长边固定a对边简支b对边固定0.50.1022-0.1212-0.08430.550.0961-0.1187-0.08400.600.0900-0.1158-0.08340.650.0839-0.1124-0.08260.700.0781-0.1087-0.08140.750.0725-0.1048-0.07990.800.0671-0.1007-0.07820.850.0621-0.0965-0.07630.900.0574-0.0922-0.07430.95
2、0.0530-0.0880-0.07211.000.0489-0.0839-0.0698a/b三边简支一短边固定b对边简支a对边固定0.50-0.1215-0.11910.55-0.1193-0.11560.60-0.1166-0.11140.65-0.1133-0.10660.70-0.1096-0.10130.75-0.1056-0.09590.80-0.1014-0.09040.85-0.0970-0.08500.90-0.0926-0.07970.95-0.0882-0.07461.00-0.0839-0.0698注1：系数前的负号，表示最大弯矩在固定边。注2：a短边：b长边。注3：此
3、表适用于泊松比为0.250.33注4：弯矩V=mq，为荷载。OA.2四点支承矩形石板弯矩系数可按表A.2采用。表A.2四点支承矩形石板弯矩系数片0.125.%k_9k二瓦*一加W一一一7计算边长abomacmlbemna%00.500.01800.12210.06080.13030.550.02360.12120.06820.13200.600.03010.12020.07590.13380.650.03730.11890.08410.13600.700.04530.11770.09280.13830.750.05400.11630.10200.14080.800.06340.11490.11
4、170.14350.850.07350.11330.12200.14630.900.08450.11170.13270.14940.950.09610.11000.14400.15261.000.10830.10830.15590.1559附录B（资料性）石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算B.1石材蜂窝复合板中性轴计算应符合下列规定：a）石材面板位置在上侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图B.lo1一石材面板，厚度为S2与石材面板粘结的背板内面板，厚度为t2；3铝蜂窝芯，厚度为；4背板外面板，厚度为t3图B.1b）石材面板位置在下侧的石材蜂窝复合板中性轴位置见图B.2。I-背板外面板，厚度为2铝蜂窝芯
5、，厚度为人；3与石材面板粘结的背板内面板，厚度为S；4石材面板，厚度为如图B.2c）以下侧板（图B.1中背板外面板、图B.2中石材面板）的下表面为计算坐标原点，石材蜂窝复合板中性轴的位置可按公式（B.1）计算：-%+AA宁+4+12,2j+4+,+%44+G+G+（BDd）当不考虑铝蜂窝芯层的弹性模量时，石材蜂窝复合板中性轴的位置也可按下列简化公式（B.2）计算：332221c32Jl1c322J（B.2）0+t岛+tE注：由于铝蜂窝芯的弹性模量远远小于其他材料的弹性模量，因而有纥项的计算可取与为零值。e）石材面板位置在上侧（图B.1）的石材蜂窝复合板中性轴距石材面板的距离可按下列公式（B.3
6、）计算：(B.3)y。=1=h-y。式中：1石材蜂窝复合板中轴距石材面板表面的距离（mm）;Ei石材蜂窝复合板整板厚度（mm）of）石材面板位置在下侧（图B.2）的石材蜂窝复合板中性轴距石材面板的距离可按下列公式（B.4）计算：(B.4)B.2石材蜂窝复合板等效弯曲刚度计算应符合下列规定：g）当风荷载方向为垂直向下作用于板图B.1中石材面板或图B.2中背板外面板）的表面时，石材蜂窝复合板等效弯曲刚度可按下列公式（B.5）计算：n电厂，:八2t2Dti=u-EtxL+L+/?-yn+2ll322c0J12_123+&芍L+么+一几J223c212(B.5)+摩3f-几式中：Df一一石材蜂窝复合板
7、的等效弯曲刚度（N三）。h）当不考虑铝蜂窝芯层的刚度时，石材蜂窝复合板等效弯曲刚度也可按下列简化公式（B.6）计算:3EK12(B.6)+纥*3“3 vB. 3石材面板位置在上侧（图B.1）时计算的结果应代表石材蜂窝复合板受正风荷载、石材面板表面受压时，整板的弯曲刚度；石材面板位置在下侧（图B.2）时计算的结果应代表石材蜂窝复合板板材受负风荷载、石材面板表面受拉时，整板的弯曲刚度。附录C（资料性）埋件的设计与构造C.1平板埋件的设计与构造C.1.1平板预埋件的锚板宜采用Q235B、Q355B级钢，锚板厚度宜根据其受力和加劲肋设置情况按计算确定，不宜小于锚筋直径的0.6倍。受拉和受弯平板预埋件的
8、锚板厚度应通过计算确定。锚板长宽尺寸宜大于被连接构件至少50mm,以便调节和容差。C. 1.2平板预埋件的锚筋应采用HRB400或HPB300级热轧钢筋，严禁采用冷加工钢筋。C.1.3平板预埋件的受力直锚筋直径不宜小于8mm,且不宜大于25m%直锚筋数量不宜少于4根，且不宜多于4排；受剪预埋件的直锚筋可采用2根。平板预埋件的锚筋应放置在构件的外排主筋的内侧。C.1.4平板预埋件直锚筋与锚板的焊接要求：a）直锚筋与锚板应采用T形焊接。当锚筋直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊或手工焊；当锚筋直径大于20mm时宜采用穿孔塞焊。b）对HPB300级钢筋宜采用E43型焊条,对HRB400级钢筋宜采用E
9、55型焊条。当采用压力埋弧焊时宜采用HJ431型焊剂或其他性能相近的焊剂。c）当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6mm,且对HPB300级钢筋不宜小于0.5d,对其他钢筋不宜小于0.6d,d为锚筋的直径。C.1.5由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力平板预埋件（图C.1）,其锚筋的总截面面积A应符合下列规定：d）当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应分别按下列公式（Cl）和公式（C.2）计算，并取其中的较大值：,、VNM(C. 1)(C.2)A,+,+,v08aga/za、NMAN0.8av04%aze）当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时，应分别按下列公式（C.3）和公式（C.4）计算，并取其中
10、的较大值：M - 0.4NZI/Z(C.3)J-0.3NAQafrVJy(C.4)当M0.4Nz时，取0.4Nz0.7时，取4=0.7；当采取防止锚板弯曲变形的措施时，可取%=10。式中：锚筋的抗拉强度设计值（Nu）,按GB50010规定采用，但不应大于300Ni三2;fc一一混凝土轴心抗压强度设计值（Nmm2）,按GB50010规定采用；V一一剪力设计值（N）；N一一法向拉力或法向压力设计值（N）,法向压力设计值不应大于0.5人A,此处，A为锚板的面积（m11r）；M一一弯矩设计值（Nmm）；ar一一锚筋层数的影响系数；当锚筋按等间距布置时：两层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；av一
11、一锚筋的受剪承载力系数；d锚筋直径（mm）;%锚板的弯曲变形折减系数；t锚板厚度（mm）;图C.1锚板和直锚筋组成的平板预埋件f）有双向剪力、拉（压）力和双向弯矩共同作用时，可将另一方向剪力和弯矩需要的锚筋面积叠加到公式（C.1）（C.2）中；但对于公式（C.3）和公式（C.4）,应将N用0.5N代替。见和Z对于两个方向取不同值。g）当有比较大的扭矩作用时，应按照锚筋的布置计算出单根锚筋的最大剪力，由此得出剪力最大的单根锚筋的附加面积可，将乙乘以锚筋的总根数叠加到儿中。C.1.6受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度应符合下列要求:h）受拉直锚筋的基本锚固长度应按公式（C.7）计算:式中：Lb受拉钢筋
12、基本锚固长度（mm）;fy一一钢筋抗拉强度设计值（N/mn?）,见公式（C.1）；力一一混凝土轴心抗拉强度设计值，按GB50010规定取用，混凝土强度等级高于C40时按C40取值；d锚筋公称直径（mm）；a锚筋的外形系数，光圆钢筋取016,带肋钢筋取0.14。i）锚筋末端采用弯钩或机械锚固措施时，包括弯钩和锚固端头在内的锚固长度（投影长度）可取基本锚固长度热的60%但不应小于200mm。弯钩和机械锚固的形式和技术要求应符合GB50010规定。j）抗震设计的幕墙，钢筋锚固长度应按照计算锚固长度放大Ll倍采用。C.1.7受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15倍锚固钢筋直径。除受压直锚筋外，当采用H
13、PB300级钢筋时，钢筋末端应作180。弯钩，弯钩平直段长度不应小于3倍的锚筋直径，此弯钩不属于机械锚固措施。C.1.8锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于锚筋直径的2倍且不小于20三对受拉和受弯预埋件，其钢筋的间距从4和锚筋至构件边缘的距离c、q均不应小于锚筋直径的3倍且不小于45mm（图C.D。一对受剪预埋件，其锚筋的间距44均不应大于30Omnb4不应小于锚筋直径的6倍且不小于70mm：锚筋至构件边缘的距离C1不应小于锚筋直径的6倍且不小于70mm,锚筋的间距b锚筋至构件边缘的距离C,均不应小于锚筋直径的3倍且不小于45mm（图C.1）。C.1.9混凝土的厚度不能满足锚筋的锚固长度要求时，可采用两侧都有埋板的对穿埋件。但应保证设计内力不超过混凝土的冲切承载力。C.2槽式预埋件的设计与构造C.2.1槽式预埋件设计采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用承载力分项系数的设计表达式进行设计。C.2.2槽式预埋件设计承载力应按下列设计公式（C.8C.10）验算所有可能的失效模式：非抗震设计时：SWRd（C.8）一一抗震设计时：SkRl（C.9）d=-（C.10）Yr式中：S一一承载能力极限状态下，槽式预埋件上荷载及作用效应组合设计值；R1槽式预埋件承载力设计值；Rk槽式预埋件承载力标准值；Y
