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1、现浇箱梁满堂支架体系结构安全计算书全套箱梁模板(扣件式)计算书背景资料(支架搭设)底板下支撑小梁布置方式为垂直于箱梁断面，横梁和腹板底的小梁间距20Omm,箱室底的小梁间距300mm,翼缘板底的小梁间距300mm,标高调节层小梁间距300mm,可调顶托内主梁根数为1,立杆纵向间距600mm,横梁和腹板下立杆横向间距600mm,箱室下的立杆横向间距600mm,翼缘板下的立杆横向间距900mm,模板支架搭设的高度13.5m,支架立杆步数9,横杆依次间距hi(mm)350z1200,1200,1200,1200,1200z1200,1200,600;所用材料：面板类型覆面木胶合板，厚度15(mm);
2、小梁材质及类型钢管，截面类型483;主梁材质及类型方木，截面类型IoOmmXI50mm;立杆钢管类型48X3.5;计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计标准GB50017-2017一、工程属性二、构造参数三、荷载参数风荷载参数：四、面板计算取单位宽度面板进行计算,即将面板看作一“扁梁”,梁宽b=1000mm,则其：截面t贽性矢巨I=bt312=1000l5312=281250mm4截面寸氐抗矩W=bt26=1
3、000l526=37500mm31 .横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：ql=1.2b(GlkhO+G2k+G4k)+1.4b(Qlk+Q2k)=1.2l(261.85+0.75+0.4)+1.4l(2.5+2)=65.4kNmh0-验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(Glkh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Qlk+Q2k)=1.35l(261.85+0.75+0.4)+1.40.7l(2.5+2)=70.898kNm取两者较大值q=maxql,q2=max65.4,70.898=70.898kN/mq静=1.35b(Glkh0+
4、G2k+G4k)=1.351(261.85+0.75+0.4)=66.487kNmq；舌=1.4乂0.71)(311+Q2k)=1.40,7l(2.5+2)=4.41kNm正常使用极限状态的荷载设计值：qz=b(Glkh0+G2k+G4k)=l(261.85+0.75+0.4)=49.25kNm计算简图如下：1=12=20Omm1）、抗弯强度验算M=0.1q静I2+O.117q活12=0.166.4870.22+0.1174.410.22=0.287kNm=MW=0.28710637500=7.653Nmm2f=15Nmm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.6q青争l+0.617q)舌1=0
5、.666.4870.2+0.6174.41X0.2=8.523kN=3V(2bt)=38.523103(2100015)=0.852Nmm2fv=1.6Nmm2满足要求！3)、挠度变形验算=0.677qz4(100EI)=0.67749.252004/(1006000X281250)=0.316mm=l150=200150=1.333mm满足要求！2 .箱室底的面板同上计算过程，h0=0.75m,1=13=30Omm3 .翼缘板底的面板同上，h(平均厚度)=0.475m,I=l4=300mm五、小梁计算1 .横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：ql=1.2b(Gl
6、khO+G2k+G4k)+1.4b(Qlk+Q2k)=1.20,2(261.85+0.75+0.4)+1.40.2(2.5+2)=13.08kNmh0-验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(Glkh0+G2k+G4k)+1.40.7b(Qlk+Q2k)=1.350.2(261.85+0.75+0.4)+L40.70.2(2.5+2)=14.18kNm取两者较大值q=maxql,q2=max13.08,14.18=14.18kN/m因止匕，q青争=1.35b(GlkhO+G2k+G4k)=1.350.2(26X1.85+0.75+0.4)=13.298kNmq活=L4O.
7、7b(Qlk+Q2k)=1.40.70.2(2.5+2)=0.882kNm正常使用极限状态的荷载设计值:q,=b(Glkh0+G2k+G4k)=0.2(261.85+0.75+0.4)=9.85kNm计算简图如下：1=15=30Omm1)、抗弯强度验算M=0.1q静I2+O.117q活12=0.113.2980.32+0.1170.8820.32=0.129kNm=MW=0.129106(4.49103)=28,731Nmr2f=205Nmr2满足要求！2)、挠度变形验算=0.677qz4(100EI)=0.6779.853004/(100X206000X107800)=0.024mm=l15
8、0=300150=2mm满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给标高调节层小梁的最大支座反力(QIk取2.5kNm2)承载能力极限状态RmaXl=Llq静l+L2q活I=LlXI3.29803+1.20.8820.3=4.706kN正常使用极限状态Rmaxl=l.lqz=l.l9.850.3=3.25kN2 .箱室底的小梁同上计算过程，h=0.75mzb=l3=300mm3、翼缘板底的小梁同上，h（平均厚度）=0.475m,b=l4=300mm六、标高调节层小梁计算1 .横梁和腹板底的标高调节层小梁承载能力极限状态：P=RmaX=4.706kN正常使用极限状态：pz=Rmax=3.25kN横
9、梁底立杆的跨数为2跨，腹板底立杆的跨数有7跨，按四等跨计算小梁计算简图如下，I=Ib=600mm1）、抗弯强度验算M=0.806kNm=MW=0.806106（4.49103）=179.51Nmr2f=205Nmr2满足要求！2）、挠度变形验算=0.569mm=l150=600150=4mm满足要求！3）、最大支座反力计算标高调节层小梁传递给主梁的最大支座反力（QIk取1.5kNm2）Rmax4=15.67kNRmax4=10.988kN2 .箱室底的标高调节层小梁同上节计算过程,p=Rma2=3.236kN,pz=Rmax2=2.044kN,按二等跨计算小梁zI=Ic=600mm,则：3、翼
10、缘板底的标高调节层小梁同上节计算过程，p=R=2.28kN,pz=Rz=1.336kN,按二等跨计算小梁，I=Id=900mm,则：七、主梁计算1 .横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p=(Rmax4=115.67=15.67kN正常使用极限状态：p,=Rmax4=110.988=10.988kN计算简图如下,I=Ia=600mm1)、抗弯强度验算M=1.645kNm=MW=1.645106(375103)=4.387Nmm2f=10.89Nmm2满足要求！2）、抗剪强度验算V=10.186kN=3V(2bt)=310.186103(2100150)=1.019Nmr2fv=1.287Nmm2
11、满足要求！3)、挠度变形验算=0.149mm=l150=600150=4mm满足要求！4)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力(QIk取IkN/m2)Rmax7=33.437kN=33.437l=33.437kN2 .箱室底主梁同上计算过程，p=Rma5=17.434=7.434kN,p=Rma5=l4.855=4.855kN同上计算过程，P=Rma6=17.974=7.974kN,P=Rma6=14.898=4.898kN八、可调托座计算由”主梁计算”可知：1.横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax7=33.437kNNl=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax8=1
12、5.712kNNl=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax9=16.727kNNl=40kN满足要求！九、立杆计算长细比验算=hi=120015.8=75.949=15O满足要求！考虑风荷载：Mw=Qcklah210=1.40.90.0530.61.2210=0.006kNm查表得l=0.751 .横梁和腹板底立杆立杆所受轴力Nl=RmaX7+GG3kH+Mwlb=33.437+1.350.1513.5+0.006/0.6=36.18kN=Nl(lA)+MwW=36.18103(0.75489)+0.0061065080=99.786Nmm2f=205Nmm2满足要求！2 .箱
13、室底立杆立杆所受轴力N2=Rmax8+GG3kH+Mw/IC=I5.712+1.350.1513.5+0.0060.6=18.455kN=N2(lA)+MwW=18,455103(0.75489)+0.0061065080=51.456Nmm2f=205Nmm2满足要求!3、翼缘板底立杆立杆所受轴力N3=Rmax9+GG3kH+Mw/Id=I6.727+1.350.1513.5+0.006/0.9=19.467kN=N3(lA)+MwW=19.467X103/(0.75489)+0.0061065080=54.216Nmm2f=205Nmm2满足要求！十、可调(固定)底托计算由上节计算可知Nmax=maxNlzN2zN3=36.18,18.455z19.467=36.18kNN2=40kN满足要求！H一、基础计算垫板底面的平均压力P=Nmax(mfA)=36.18(0.80.25)=180,9kPafak=400kPa满足要求！
