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1、钢平台课程设计计算书一、构造布置1、梁格布置：按柱网尺寸布置。主梁次梁三S4OO548S 400S 40054 005400540054 00S8：OY3 T 图I-平面布置图1.=9.0m,D=5.4m,a=b=0.9mo2、连接方案：主梁与柱、次梁与主梁之间均采用高强度螺栓较接连接，定位螺栓采用粗制；次梁与主梁的上翼缘平齐；平台板与梁采用焊接。3、支撑布置：根据容许长细比，按构造规定选择角钢型号。二、平台钢铺板设计1、尺寸确定根据平台荷载、构造规定及平面布置状况，平台铺板的厚度取为6mm。平台铺板采用有肋铺板，板格面积取为0.9mx5.4m,即相邻两次梁中心间距为0.9m,加劲肋中心间距为
2、0.9m,此处加劲肋间距参照铺板厚度日勺Ioo150倍取值。加劲肋采用扁钢，其高度一般为跨度的1/151/12,且不不不小于高度B1/15及5mm,故取扁钢肋板高度60mm,厚度6mm。2、铺板验算验算内容包括铺板强度和铺板刚度。（1）荷载效应计算铺板承受0荷载包括铺板自重和板面活荷载，计算如下：铺板自重原则值：=78509.8610=0.2kN.m-2铺板承受原则荷载：qk=80.462=8.462AvV勿-2铺板承受的荷载设计值：=1.20.462+1.48=11.7544/dVm2铺板跨度b=900mm,加劲肋间距a=900mm,ba=l2,因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。查表2
3、1得：JL=aq=0.049711.75440.92=0.4732%M/（2）铺板强度验算铺板截面的最大应力为：=6;阴=6x6叱2=78.86Nrn11rf=215Nlnun”t262IO-6满足规定。（3）铺板刚度验算查表2-1得:ax0. 0433 X8. 462 IO3 X 0. 9l2.06 IO11 63 W9=5. 4mm _co=蚪=6mm150（4）铺板加劲肋验算板肋自重原则值：P=78509.8660W9=0.028kNm加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：恒荷载原则值：P1=0.4620.9+0.028=0.4438kN/m活荷载原则值：P2=
4、0.98=7.2kNm加劲肋的跨中最大弯矩设计值为：M=-J2=-（1.20.4438+1.47.2）0.92=1.084M加88加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t（t为铺板厚度）0宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。计算截面面积：J=1806+606=1440三2=1440X10-6w218063 + 60636=11. 25zhot计算截面形心轴到铺板面0距离:1440计算截面对形心轴XB截面惯性矩：=啰36+180X6X(11.25-3)2+60+60x6x(36-11.25)2=4.0527X107三,“1212加劲肋截面最大应力为：媪=L08xx(0.066i.(三5)=叫M
5、俞f=215NI向T4.0527IO-满足规定。加劲肋跨中最大挠度为:5x(0.4438+：2)xl0r0.9=。恸冲=出=6小3842.06IOuX4.0527IO7150满足刚度规定。三、次梁设计1、次梁计算简图：次梁按简支梁计算。5400q=10.6kNm图2次梁受力简图2、计算次梁荷载。恒荷载原则值：次梁承受恒荷载包括自重和加劲肋自重(临时不考虑次梁自重)，将加劲肋则算成均布荷载。PI=0.4620.9+0.028=0.4438kN/m活荷载原则值：P2=80.9=7.2kNIm则次梁最大弯矩设计值为：M=-l2=-(1.2X0.4438+1.47.2)5.42=38.3kN.n皿88
6、最大剪力为：V=-=-10.985.4=57.BkNax223、初选次梁截面：次梁采用一般轧制工字钢，根据组合内力初选截面。由抗弯条件得次梁所需B净截面抵御矩：W=-=38.8x1。=171.87。/af1.05215IO6初步确定次梁采用工字钢，型号为I20b,截面参数如下：A=39.55c72，。=2502CR4,WX=250.2cmi,57-17-13c/，,=9.0三,自重31.05kgm4、次梁内力计算：计算包括自重在内的次梁荷载。计算次梁自重的均布荷载：P1=0.4438+0.0319.8=0.7476kNmP2=7.2kNjmq=1.2pl+1.4p2=10.98kN/mqk=p
7、1+p2=7.95kN/m5、验算次梁截面：验算次梁荷载作用下0钢梁强度、挠度和整体稳定。40 IOfi1.05 250.2 IO3（1）抗弯强度验算=152.26N/mm2f=215Nlnm巴 = d-I WX（2）剪应力验算=37.2NlmniZf=125Nlmnp17.139IOv（3）支座处局部压应力支座反力为57.3kN0假定支撑长度a=15cm,由型钢表得：hy=A,+f=9+11.4=20.4rn4=&+2.54=150+2.520,4=20Immb=L0*57.3XU=3167NImm,f=215Nfmm2CQ/9X201因铺板密铺在梁的受压翼缘上，并与其牢固相连，能制止受压翼
8、缘的侧向位移，故不必验算整体稳定。（4）挠度验算.6 mmSqj57.95XIO125.44r-15400x=384%=3842.06IO5250210,=-mm 2 W 1 803 + 2 (2 X 2 + 40 X 2 X 412) = 324960cw1212Wmi当空=7737。/425=24041O.51402=4080c4、计算主梁内力（包括主梁自重）。梁B截面面积：=40x2x2+1x80=240cm2梁单位长度0自重：240X10,X78509.8103=1.85kN取自重的荷载分项系数为1.2,并考虑由于加劲肋等重量的构造系数1.2,梁自重的荷载设计值为：1.21.21.85
9、=2.66kNn梁支座最大剪力：嚷X=266.85+I2.669=278.SkN梁跨中最大弯矩：a=592.41X2.6692=619.3kNm5、主梁截面设计：内容包括强度、整体稳定、翼缘局部稳定、腹板局部稳定和腹板加劲肋设计以及挠度验算。619.3 X IO61. 05 7737 IO3（1）跨中截面抗弯强度验算=76.2NlInm2/=205Nmm1满足规定。（2）翼缘局部稳定b_ _ 40 - 1 t 22=9. 75 13235235 = 13受压翼缘0局部稳定可以保证。（3）整体稳定验算次梁为主梁B侧向支撑，故主梁B受压翼缘B自由长度4=900三,16 522因此，梁的整体稳定性有
10、保证。_ VS_ _ 278. 8 X 4080 X 10T Tw 324960 IO4 10=35 N/mn2 fv = 125 Njmm2（4）挠度验算集中荷载原则值：产=7. 95 X 5. 4 = 42. 93A/V= 1. 2 1. 85 = 2. 22 kN/m由表2-2查得幻=1/9,%/ 一”+也乙/1 9ET 384乙42. 93 X U X 92 X 1()65 X 2. 22 X IO9 939 2. 05 IO5 324960 IO1 + 384 2. 06 IO5 324960 10=1/1635 6) = 1/400（5）腹板局部稳定和腹板加劲肋设计- = = 80 80tw 1V 235腹板局部稳定可以保证，不必配置加劲肋。由于主梁之上布置有次梁，次梁间距为0.9m,按构造规定次梁下面必须对 主梁腹板布置支承加劲肋。横向加劲肋截面:。4+4。=黑+40=67叫取以=IOommb._100_.,STi=15=6.7mm,取、=8三支座加劲肋验算:梁0支座采用突缘支座形式，支承加筋类采用200/mX16三,计算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性。有效面积如图5所示。支座加劲肋受的力N = 278. SkNf4=1.6X20+18Xl=50,M
