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1、移动脚手架平台施工专题方案校对：一工程概述错误!未定义书签。二编制根据错误!未定义书签。三脚手架方案选择错误!未定义书签。3.1 移动式操作平台特点错误!未定义书签。3.2 脚手架的材质规定错误!未定义书签。3.3 脚手架的搭设流程及规定错误!未定义书签。3.4 脚手架强度、稳定性计算错误!未定义书签。3.5 脚手架口勺检查与验收错误!未定义书签。四安全、文明施工错误!未定义书签。4.1 般规定错误!未定义书签。4.2 专题措施错误!未定义书签。一工程概述隧道内部装饰装潢、机电设备安装及手孔封堵等施工作业重要采用可移动式脚手架操作平台，其形式适应于隧道内部工作空间及工程需求，将普遍运用。二编制
2、根据1、建筑施工计算手册中国建筑工业出版社；2、建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社、钢构造设计规范GB50017-2023中国建筑工业出版社；3、建筑构造荷载规范GB50009-2023中国建筑工业出版社；4、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运送设施）中国建筑工业出版社；5、建筑地基基础设计规范GB50007-2023中国建筑工业出版社；6、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2023中国建筑工业出版社；7、建筑施工安全检查原则JGJ59-99中国建筑工业出版社。三移动脚手架方案选择本移动架体用于隧道内装饰装潢、机电安装工程及手孔封堵。按照施工内容分为防火板施工，侧墙装饰板施工，及
3、圆隧道管片手孔封堵等。对应于施工部位的不同样合理搭设移动脚手架的形式。脚手架越高，其安全稳定性越不利，本工程中所用脚手架最大搭设高度为5.6m（含1.2m护栏），位于隧道上层。所有架体在搭设及使用中必须牢固，稳定性能满足荷载规定。本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选择方案时，充足考虑如下几点：1、架体的构造设计，力争做到构造安全可靠，造价经济合理；2、在规定0条件下和规定有效期限内，可以充足满足预期的安全性和耐久性及便于施工；3、选用材料时，力争做到常见通用、可周转运用，便于保养维修；4、构造选型时，力争做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆以便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的
4、搭设，还必须符合JCJ59-99检查原则规定；6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程的实际状况，综合考虑了以往B施工经验，决定采用门式移动脚手架操作平台。图1门式移动脚手架操作平台3.1移动式操作平台特点1、门式移动脚手架操作平台基本采用半成品可拆卸式组件，儿何尺寸原则化，无需专业人员拆装，一般施工人员按照产品阐明书都能安全快捷地进行拆装,架设效率高，省工省时、安全可靠、经济合用；再根据隧道内施工条件设置必要的防溜车、防倾覆措施，满足施工安全验收规范即可。2、构造合理，受力性能好，充足运用运用钢材强度，承载能力高。使用安全以便：可加层可降层，只要把上层拼装件拆下一层（步）把平台板放至下层（
5、步）就可低层施工，反之加层同样操作。扶手为拆叠扶手，在移动时上部碰到障碍物时，扶手可放下，平台移过了障碍物时再把扶手竖立固定，假如上层作业完后，可降层作业。3、采用下大上小，台阶式搭设，安全性能好，可反复使用。3.2 脚手架的材质规定1、门架采用MF1219,门架及其配件B规格、性能及质量应符合现行行业原则门式钢管脚手架（JGJ76）B规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。2、水平拉接杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑，采用48x3.5mm钢管，对应扣件规格为48mm03、钢管应平直，平直度容许偏差为管长091/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。4
6、、连接外径48mm钢管0扣件0性能、质量应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）B规定，连接钢管的扣件应有明显标识并按照现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）中的有关规定执行。3.3 脚手架的搭设流程及规定1、搭设措施门式钢管脚手架搭设的工艺流程为：拉线放底座T扫地杆固定脚轮T自一端起立门架并随即装交叉支撑（板）T装水平架T装抛撑一装剪刀撑一照上述环节，逐层向上安装T铺脚手板T装设顶部栏杆T扎安全网。移动脚手架的搭建是一项详细并且仔细的工作，需要工作人员在搭建时专心去做，以便保证人身安全。成型后下层施工用移动脚手架见图2。图2脚手架成形图如下为门架的构造规定：本工程四轮移动式操作平台的
7、构造采用梁板构造的形式，以48x3.5mm的脚手架钢管用扣件相扣接进行制作。操作平台的周围，按照临边作业的规定设置两道防护栏杆（高度约l2m）并配置登高扶梯，梯子不得缺档，横档间距以30Cm为宜。2、搭设规定移动式操作平台0轮子与平台B结合部位要焊接牢固和绑扎可靠。两根四轮中间立柱的底端应离地面有一点距离，这样使操作平台推移以便，但立柱的底端与地面0距离不能超过80mm,以便使用时可将立柱底下垫实固定。底座以D140钢管与立杆电焊固定。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其他各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：(1)立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆B接头不应设置在同
8、步内，同步内隔一根立杆0两个相隔接头在高度方向错开的距离不合适不不不大于500mm；各接头中心在主节点0距离不合适不不大于步距01/3；(2)搭接长度不应不不不大于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应不不不大于100mm。3.4脚手架强度、稳定性计算1、脚手架参数图3计算门架的几何尺寸图脚手架搭设最大高度为5.6m,其中包括1.2m高护栏杆。门架型号采用MF1219,钢材为Q235镀锌钢管。扣件连接方式：单扣件。搭设尺寸为：门架0宽度b=0.95m,门架B高度a0=1.7O7,步距1.72m,跨距=1.8mo门架=1.2Om,h2=06m,4=0.56m。门架立杆采用
9、48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。2、荷载参数本工程为隧道内施工操作平台，施工均布荷载为2.00Nm23、地基参数地基类型：混凝土地面，碎强度等级上层为C40。4、荷载计算按照使用时脚手架搭设最大高度5.6m(1.7m+L7m+lm+1.2m),计算简图详见图4。位于隧道上层构造，验算其强度及稳定性。作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。图4脚手架沿纵、横向侧视图（1）静荷载计算静荷载原则值包括如下内容：a）脚F架自重产生嘴麻力（JWm）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为:MF12196副60.224=1.344kN交叉支撑8副80.040=0.320
10、kN横杆1步1设30.038kNm2.5m=0.285kN合计1.958kN按照框架内四根立柱来平均分派，经计算得到每米高脚手架自重叠计NGKl=0.288左N/b)拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(2Nm)剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高B钢管重计算：tga=(21.70)/(13.60)=0.94420.015(l3.60)cos/(21.70)=0.044AN/m：水平拉接杆采用42.02.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高附钢管重为:0.024(13.6)/(11.70)=0.05IkN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：(l0.0
11、135+20.0145)/1.70=0.025&N/m；每米高的附件重量为0.020kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计Nck2=04kNm;脚手板原则值：035kN的2,则脚手板自重为：035kNm24(0.95+0.30)1.80w2=3.15AN每米高B栏杆重量为0.010kNm,栏高1.2m；静荷载原则值总计为：NG=0.428kN/m4.4n+O0kN/n1.2n3.15kN=2.683kN；(2)活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一根门架产生的轴向力原则值总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和Bl2取值。装饰I：程荷载查规范取Nq=2.0A
12、N病;经计算得到，活荷载原则值:NQ=2.0攵N/m221.80w（0.950.30）wXg=3.42（RN（3）立杆的稳定性计算脚手架上部荷载传递到两侧立杆上，通过底部刹车轮传递给地面。作用于一槁门架的轴向力设计值计算公式（不组合风荷载）N=1.2N/H+14Nq其中此每米高脚K架的静荷我原则值，此=0.609N/m；NQ-脚手架的活荷我原则值；H-脚手架的计算高度（不含栏杆）,H=AAm经计算得到，N=8.008ZN因脚手架为敞开式，风荷载影响很小，故不考虑；门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算：NNtl其中N.作用于一根门架的）轴向力设计值；NL一根门架的稳定承载力设计值（kN）；一根
13、门架的稳定承载力设计值按如下公式计算：Nd=OAf=77a=0+-10其中中-门架立杆的稳定系数,由长细比”作表得到，“=0.416；k-调整系数，Z=LI3；i-门架杆0换算截面回转半径，i=L52cn;/-门架立杆0换算截面惯性矩，Z=11.12c;%-门架的高度，=1.70m；/0-门架加强杆H勺截面惯性矩，/=1.42c;A-门架立杆日勺截面面积，A1=4.89cn2；%-门架加强杆的高度，=1.20m;-门架立杆的截面惯性矩，1=12.19cn4;A根!门架.立.杆0截面面枳，A=19.56cw2：f门架钢材的强度设计值，f=205NZnmi2o经计算得到，Nd=I66.8AW8.0
14、08ANu立杆的稳定性计算NvNq满足规定。（4）水平杆的稳定性计算根据门架受力状况，最不利0位置在纵向底部水平杆，其计算简图及参数如下：取L=3.6m,W=5.08lO3mm,E=2.0610N/mn2=12.19Cm,=205N/,v=L400=9znn根据计算，传递究竟部水平杆上的集中荷载为：P=(0.2242+0.038X2.5)/4+0.04023=0.162AN正应力强度计算:M=0.1621.8=0.292VnM0.2921031035“。2X1=：=57.48N/mm7=205NImmW5.08IO3挠度计算:0.162x1()3 X 360(?48EI 482.0610512.19104=6.27 mm 4.4机6、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定：Jl1I1p杆基础底面口勺平均压力(NImm1N-匕部构造传至基础顶向I何轴向力设计值(kN)；Ab-基础底面面积(加2)；fg-地基承载力设计值(kN/m2)：-地基承载力原则值（kNIm2）-.%地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土应取0
