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1、一、设备简况：1号机500MW机组，原机组由列宁格勒金属制造厂设计、生产，在年进行通流改造，改造后汽轮机是由北京全四维动力科技有限公司设计、南京汽轮电机有限责任公司生产的超临界压力、单轴、四瓦、四排汽、凝汽式汽轮机，机组型号N550-23.54/540/540型。机组配套使用的高压加热器仍然为原俄供设备，供#8、#7、#6三台台高压加热器，分别从机组的一段抽汽、二段抽汽、三段抽汽供给汽源。本次发生泄漏的#8高压加热器,型号为nB-1700-37-7,水侧工作压力37MPa,汽侧工作压力6.5MPa,工作温度为345+90oC,水侧流量170090th,水侧入口温度为243C,水侧出口温度为27
2、0oCo二、事前工况：机组负荷330MW,主汽温度544cjC,主汽压力24MPa,再热汽温度542.5笛,再热汽压力2.24MPao#8高压加热器水位1779m、抽汽温度320。（2、抽汽压力3.48MPa;#7高压加热器水位1692mm.抽汽温度268抽汽压力2.31MPa;#6高压加热器水位164Imm.抽汽温度449抽汽压力0.92MPa。机组其他参数正常。三、事件经过：04:40,机组带330MW负荷运行，8号高压加热器水位突然开始上涨。04:41水位由1414mm涨至208Omm,达到高压加热器水位高11值，高加解列，高加入口门、出口门联关，高加旁路门开启。04:43水位上涨至50
3、8Omm,达到高压加热器水位高山值，汽轮机主保护动作，汽轮机跳闸。停机后检查发现，高压加热器组水侧入口电动门有30%左右未关闭，电动门执行机构的电机有明显过热情况。四、原因分析：停机后检查发现泄漏位置在8号高压加热器疏水冷却段处，疏水冷却段内、外分别有五层盘香管，发生泄漏的盘香管为的疏水冷却段由下至上第三层，内、外侧各一根，泄漏点均为盘香管与联箱焊口处。内盘盘香管断口处，有明显的冲刷减薄情况，分析断裂原因为流动加速腐蚀导致盘香管断裂。外盘盘香管齐口断裂，分析原因为内盘盘香管断裂后，将外盘盘香管冲断。高压加热器跳闸后，高压加热器入口电动门RL549未完全关闭，导致高压加热器水位升到高三值机组跳闸
4、。停机后对高压加热器组入口门执行机构进行检查发现，执行机构传动杆轴承套开裂，造成传动轴无法带动传动涡轮运行，致使阀门无法关闭到位。五、暴露问题：1、机组高压加热器设备老化，机组检修时未能及时发现由于流动加速腐蚀造成部分加热器盘香管减薄情况，并对减薄管段进行更换，导致设备长时间运行疲劳泄漏。2、高加入口电动门RL549传动机构检维护不到位，未能及时对磨损轴套进行更换。3、设备隐患排查不彻底。未能及时发现电动门执行机构轴套开裂隐患。六、防范措施：1、对泄漏的#8高压加热器本体进行处理，对泄漏管束周围进行检查，避免由于汽水吹损、管束碎片撞击会造成泄漏管束周边漏管束的损伤,扩大检修范围。并对1号机组所
5、有高压加热器换热管进行管壁厚度检查，修对高压加热器组进行打压试验，确保修后高压加热器无泄漏情况。2、高压加热器水侧入口门执行机构轴承套进加固，并对入口门、出口门、旁路门的阀门本体及执行机构进行彻底检查，对老化或损坏的执行机构进行更换，确保阀门操作的可靠性。同时将高加进出口阀门、旁路阀门及其执行机构的检修纳入机组计划性检修是的高加检修文件包。3、利用本次高压加热器检修V机会,对高压加热器内部管束及焊口进行抽检,评估1号机组高压加热器的流动加速腐蚀情况，根据评估情况，制定后续方案，避免类似泄漏情况发生。4、高压加热器投入时温升速度不应大于3QCmin,退出时温降速度不应大于2oCmino5、高加水
6、位应控制在下端差设计值对应的水位，不应低水位运行，严禁无水位运行。6、制定计划，对#1机组未泄漏的其他高低压加热器和厂内其他机组的所有高低压进行查漏（二、三期机组高低压加热器进行涡流探伤）。附参考：某电厂高加事故疏水调门后焊口泄漏非停事件分析事件经过年2月21日，3号机组负荷420MW,高加系统正常投入，疏水逐级自流。2月21日05:07,运行人员监盘发现3号高加正常疏水调门开度由74%升高到100%,总疏水量约280吨/小时（较对应负荷高加疏水量高约130吨/小时），1、2号高加正常疏水调门开度无变化，判断3号机组3号高加泄漏。3号高加调门开度与疏水流量曲线如下：.,ZWWOY.DU二。8卷
7、RQf*DRAHMtoryMot,.fIr-I上十iXj.T.注：红色线为3号高加正常疏水调门开度，蓝色线为高加疏水流量。12:35,准备隔离高加进行查漏工作。操作前1号高加水位-27mm,正常疏水调门开度37%,事故疏水调门开度0%。12:42:10,关1号高加抽汽电动门至70%。12:42:26,开1号高加事故疏水调整门前电动门。12:42:40,1号高加水位由-27mm开始下降。12:42:43,1号高加事故疏水调整门反馈至106%,指令为0%（操作员站未给开度指令）。12:42:43,监盘发现主机真空由-99kPa开始快速下降。12:43:22,DCS软光子报大机真空低89kPa,备用
8、1号、3号真空泵联启，手动启动2号真空泵（正常真空喷射器运行，真空泵备用状态）。12:44:44,关1号高加事故疏水调整门前电动门（12:45:15关到位），真空仍持续下降，快速降低机组负荷，并派人就地检查。12:45:20,真空下降到-79.7kPa,汽轮机跳闸，跳闸首出为“机组真空低”，MFT联锁动作正常。逆功率保护动作联跳发电机,按正常停机执行。就地检查发现1号高加事故疏水调整门与手动门之间管道焊口处整体断裂，大量水汽喷出，立即隔绝调门后手动门。12:56:21,调门后手动门关闭后启动真空泵，重新建立真空。13:04:05,启B磨等离子点火成功。13:47:27,汽轮机冲车至300OrP
9、m,具备并网条件。17:37:26,经中调同意后发电机重新并网。二、原因分析（一）现场情况1 .系统简介3号机组于年12月18日投产，截至到年02月21日累计运行时间约12.5万小时。高加疏水系统正常疏水采取逐级自流形式，由1号高加经2号高加进入3号高加后至除氧器。每级高加均设置事故疏水，并单独进入凝汽器。2 .设备参数1号高加事故疏水调整门为KENT进口阀门，规格：门体接口直径G158mm,调整门后大小头与调整门连接部位尺寸为138mm,壁厚IImm,门后手动门为PNlOMPa,DN250mm手动闸阀。为了治理阀门内漏，于年1月在6.9米立管处加装了电动闸阀（Z941Y-100DN250mm
10、）,至故障点约30米。断裂部位图片如下：图1焊口断裂情况，（二）直接原因1 .从断口情况看，由于门体内径（158mm）与大小头内径（138mm）尺寸不一致，采取插接焊接形式，焊口根部未熔合,焊接质量存在严重缺陷。2 .焊口为基建期间焊接（天津电建），由于焊口质量有重大缺陷，根部整圈未熔，存在裂纹源，在运行期间不断扩展，疏水调门打开，产生水击，导致断裂。（三）间接原因1.1号高加电动门与调整门距离较远，阀门打开后，系统冲击力大，管道系统的薄弱点发生断裂。2.3号高加泄漏频繁，隔离次数多，造成焊口疲劳，强度下降，也是管道发生断裂的原因之一。在3号机组大修中，对3号高加进行更换。3.管道振动造成1号
11、高加事故疏水调门定位器反馈杆断裂，阀门全开，是造成焊口断裂的间接原因。Iff立RviesGaw，wcy三aV：2daHSiftf-注：红色线为凝汽器真空，蓝色线为1号高加事故疏水调门开度。三、暴露问题1、隐患排查不到位，历经多次大小修，管道异形连接焊口问题未能及时排查到位。2、金属监督不到位，金属检测方法不全，虽做了着色探伤，但未发现缺陷,应探索其它检测方式。3、技改方案论证不严谨，未能考虑加装电动阀门与调门距离远造成管道冲击问题。4、焊接工作过程管理不到位，未能及时发现焊接结构缺陷。四、防范措施1、将调整门前手动门更换为电动门，缩短疏水系统的管道距离，减少阀门操作时对系统的冲击。2、利用机组检修机会，对高加疏水阀门存在的同类焊口进行割口检查。3、借助科研院、设备厂家、设计院技术力量，加强技改方案论证工作。4、对高加疏水系统支吊架及焊口进行检查，及时发现处理存在的缺陷。5、加强金属监督工作，全过程监督焊接质量。6、加固事故疏水调门定位器、反馈杆，防止误动。7、对4号机组相同设备进行检查。五、责任考核按照相关制度进行考核（略）。
