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1、30m预应力混凝土简支箱型梁桥设计1.1 上部结构计算设计资料及构造布置1.1.1 设计资料1 .桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m；主梁全长：29.96m；计算跨径：28.66m；桥面净宽：净一9+2X1.5mo2 .设计荷载车道荷载：马路一I级；人群荷载：3kNm2;每侧人行道栏杆的作用力：1.52kNm2;每侧人行道重：3.75kNm203 .桥梁处河道防洪标准为20年一遇设计，50年一遇校核，桥下通过流量1000/s时,落差不超过0.1m。4 .桥下净空取50年一遇洪水位以上0.3m。5 .材料及工艺混凝土：主梁采纳C50混凝土；钢绞线：预应力钢束采纳15.2钢绞线，每束6根,全梁配5束；
2、钢筋：直径大于等于12mm的采纳HRB335钢筋，直径小于12mm的采纳R235钢筋。采纳后张法施工工艺制作主梁。预制时，预留孔道采纳内径70mm、外径77mm的预埋金属水纹管成型，钢绞线采纳T双作用千斤顶两端同时张拉，锚具采纳夹片式群锚。主梁安装就位后现浇600mm宽的湿接缝，最终施工混凝土桥面铺装层。6 .基本计算数据7 本计算数据见表518 5-1材料及特性名称项目符号位单数据C40立方强度fcu.kMP40.00混凝弹性模量Eca3.45轴心抗压标准强度fckMP104轴心抗拉标准强度ftka32.40轴心抗压设计强度fedMP2.65轴心抗拉标准强度ftda22.40MP1.83aM
3、PaMPa短暂状态容许压应力0.7f,ckMPa20.72容许拉应力0.7f,lkMPa1.76长久状态标准荷载组合容许压应力0.5fckMPa16.20容许主压应力0.6fckMPa19.44短期效益组合容许拉应力Ost-0.85pcMPa0.00容许主拉应力0.6fikMPa1.59名称项目符号单位数据s15.2钢绞线标准强度fpkMPa1860弹性模量EpMPa1.95105抗拉设计强度fpdMPa1260最大限制应力Ocon0.75fpkMPa1395长久状态应力标准荷载组合0.65fpkMPa1209一般钢筋HRB335抗拉标准强度fskMPa335抗拉设计强度fsdMPa280R2
4、35抗拉标准强度fskMPa235抗拉设计强度fsdMPa195材料重度钢筋混凝土YikNm325.00钢绞线YikNm378.50钢束与混凝土的弹性模量比aEp无量纲5.65K注工本例考虑混凝土强度达到C45时起先张拉预应力钢束。fck和心分别表示钢束张拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度,则：fck=29.6MPa,h=2.51MPa。1.1.2方案拟定及桥型选择1.桥型选取的基本原则(1)在符合线路基本走向的同时，力求接线顺畅、路途短捷、桥梁较短、尽量降低工程造价(2)在满意运用功能的前提下，力求桥型结构平安、适用、经济、美观。同时要依据桥位区的地形、地貌、气象、水文、地质、地震等条件，结合当
5、地施工条件，选用技术先进牢靠、施工工艺成熟、便于后期养护的桥型方案。(3)尽量降低主桥梁体高度，缩短桥长。2.桥型方案比选依据桥位的通航要求，结合桥位处的地形地貌、地质等条件，我们对简支梁桥、悬臂梁桥、T型刚构桥三种方案进行比选(1)简支梁桥方案采纳预应力混凝土箱形截面形式，此结构为静定结构，结构内力不受地基变形及温度变更等的影响，因此对基础的适应性好。此桥标准跨径为30m,在预应力混凝土简支梁桥的经济跨径之内，且其结构简洁、施工便利、受力明确、易采纳标准设计，从而可简化施工、降低建设成本。(2)悬臂梁桥方案悬臂梁利用悬臂根部的负弯矩对主跨跨中正弯矩产生卸载作用，可节约材料用量、降低建筑高度。
6、其结构为静定体系，和简支梁一样对基础的适应性较好。但主要缺点是施工不便，尤其是挂梁部变形挠曲线不连续，使行车不平顺，桥面易损坏。(3)T型刚构桥方案此种桥型结构属静定结构，结构分析较为简洁，且不会因为支座位移、温度变更、混凝土收缩徐变及施加预应力而产生附加内力；施工适合于悬臂节段施工，且不须要体系转换，施工阶段内力分布与成桥状态一样。但其缺点有二：一是T型刚构桥腿处的梁缝无法做成桥面连续构造，必需设置小位移伸缩缝，影响行车平顺；二是悬臂根部负弯矩很大，用一般钢筋混凝土修建时不仅钢材用量大，而且限制混凝土裂缝的开展成为关键，因此经济和技术上的要求比较高。经以上比较，简支梁在经济、功能上都优于其他
7、两种方案，因此本项目举荐采纳简支梁桥方案。用1mm图2形刚构桥示漱1.1.3横截面布置1.6主梁截面承载实力与应力验算预应力混凝土梁从预加力起先受到荷载破坏，需经受预加应力、运用荷载作用、裂缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力牢靠并予以限制，应对限制截面进行各个阶段的验算。下面先进行长久状态下截面承载实力极限状态的验算，再分别进行长久状态下的抗裂验算和应力验算，最终进行短暂状态下的构件截面应力验算。对于抗裂验算，公预规依据简支梁标准设计的阅历，对于全全预应力梁在运用阶段短期效应组合下，只要截面不出现拉应力就可满意。1.6.1 长久状况下截面承载实力极限状态的验算在承载实力极限状态下，预应
8、力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破坏。1 .正截面承载实力的验算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载力验算。(1)将箱型截面按面积不变，惯性矩不变的原则转换为I形截面梁，转化图见图1-12(2)确定混凝土受压区高度X(2)依据公预规523条规定，对于I形截面：当加&Z?V成立时，中性轴在翼缘板内，否则在腹板内。fPdAp=126050.4X0.1=6350A(KN)工/=22.4x220x11x0.1=5420.8(MV)即,受压区全部位于翼板内，说明是第一类I形截面梁。设中性轴到截面上缘的距离为X,则X=12.89(CMoMd=7801A(KN.m)跨中截面正截面承载力满意要求。（4）验
9、算最小配筋率依据公预规9.1.12条规定，预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满意下列条件:W.oMcr式中：M山一一受弯构件正截面抗弯承载实力设计值，由以上计算可知Mwj=7539.19kNm;Mcr一一受弯构件正截面开裂弯矩值，按下式计算：.zrU72S。NMpOCnyvnx式中：So全截面换算截面重心轴以上（或以下）部分截面对重心轴的面积矩,见表1-20（2）；W0一一换算截面抗裂边缘的弹性反抗矩，见表1-20（2）；一一扣除全部预应力损失预应力筋在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力。旦必=43671.5460737916415.35244888=25.62(MPa)3=2x252629*317叱，309654Mcr=(pc,+flk)W0=(23.051.572.65)314497.33W3=8557.63kNmM753919由此可见Ie=扁Q881.,尚需配置一般钢筋来满意最小配筋率的要求。计算受压区高度X/oo(-)8557.63=22.41O33.0x(1.60-0.17-)解得X=0.09m045X10-3她J(2+0.6夕)兄4,=1.0l.251.l0.45IO-353314O4(2+0.60.56)500.(X)228()=1408.26ZN=0.75l0-31.NSinq,=0.75X1OT126O
