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1、扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036.建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131 .计算参数2 .施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=lm单位面板宽度为计算单元。W=bh26=10001226=24000mm
2、3I=bh312=1000123/12=144000mm41.强度验算A.当可变荷载Qlk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：ql=1.2Glk+(G2k+G3k)hb+1.4Qlkb=1.2(0.5+(24+1.5)6001000)l+1.42.5l=22.46kNm由永久荷载控制的组合：q2=1.35Glk+(G2k+G3k)hb+1.40.7Qlkb=1.35(0.5+(24+1.5)6001000)l+1.40,72.5l=23.78kNm取最不利组合得：q=maxqlzq2=max(22.46z23.78)=23.78kNm（图3）面板简图B.当可变荷载Qlk为集中荷载时：由可变荷载
3、控制的组合：q3=1.2Glk+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)6001000)l=18.96kNmpl=1.4Qlk=1.42,5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35Glk+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)6001000)l=21.33kNmp2=1.40.7Qlk=1.40.72,5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：Mmax=0.134kNm=MmaxW=0.13410624000=5.598Nmm2f=31Nmm2满足要求2、挠度验算qk=(Glk+(G3k+G2k)h)b=(0.
4、5+(24+1.5)6001000)l=15.8kNm（图7）简图(图8)挠度图v=0.023mmv=350(4-l)400)=0.292mm满足要求三、次梁验算A.当可变荷载Qlk为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：ql=1.2Glk+(G2k+G3k)ha+1.4Qlka=1.2(0.5+(24+1.5)6001000)3501000(4-l)+1.42.53501000(4-l)=2.62kNm由永久荷载控制的组合：q2=1.35Glk+(G2k+G3k)ha+1.40.7Qlka=1.35(0.5+(24+1.5)6001000)3501000(4-l)+1.40.72.5350100
5、0(4-l)=2.774kNm取最不利组合得：q=maxqlzq2=max(2.62z2.774)=2.774kNm计算简图：（图9）简图B、当可变荷载Qlk为集中荷载时:由可变荷载控制的组合：q3=1.2Glk+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)6001000)3501000(4-l)=2.212kNmpl=1.4Qlk=1.42,5=3.5kN（图10）简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35Glk+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)6001000)3501000(4-l)=2.489kNmp2=1.40.7Qlk=1.40.72,5=2.45
6、kN2.4502.450（图11）简图1.强度验算（图12）次梁弯矩图（kNm）Mmax=0.944kNm=MmaxW=0.944106(85.3331000)=11.064Nmm2f=15Nmm2满足要求2 .抗剪验算(三13)次梁剪力图(kN)Vmax=4.053kNmax=VmaxS(Ib)=4.053X10362.5X103/(341.333104510)=1.484Nmm2=2Nmm2满足要求3 .挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(Glk+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)6001000)3501000(4-l)=1.843kNm(图14)变形计算简图(三15)次梁
7、变形图(mm)vmax=0.165mmv=0.91000400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按钱节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为：2跨距为：(等跨)0.375根据建筑施工模板安全技术规范(JGJI62-2008)第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值(QIk)可取1.5kNmi;故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式
8、传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：ql=0.91.2Glk+(G2k+G3k)ha+1.4Qlka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)6001000)350(4-l)1000)+1.41.5350(4-l)1000)=2.211kNmB,由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35Glk+(G2k+G3k)ha+1.40.7Qlka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)6001000)350(4-l)1000)+1.40.71.5350(4-l)1000)=2.394kNm取最不利组合得：q=maxqlzq2=max(2.211z2.394)=2.394kN此时次梁的荷载简图如下
9、(图16)次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=Glk+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)6001000)350(4-l)1000)=1.843kNm此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.32kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.786kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.31000=0.071kNm则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力
10、简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图16）主梁弯矩图（kNm）Mmax=0.273kNm=MmaxW=0.273106(8.9861000)=30.339Nmm2f=205Nmm2满足要求2.抗剪验算(三17)主梁剪力图(kN)Vmax=3.937kNmax=QmaS(Ib)=3.93710006.084103(21.5661041.210)=9.255Nmm2=120Nmm2满足要求3、挠度验算(图18)主梁变形图(mm)vmax=0.023mmv=0.751OOO(1+l)400=0.938mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为
11、扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：Rl=0.73kN非端支座最大支座反力为：R2=7.873kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力Rl=0.73kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=7.873kNN=150kN满足要求七.立柱验算1、长细比睑算验算立杆长细比时取k=LL2按JGJ130-2011附录C取用IOl=kl(h+2a)=l1.44(1.2+24OOlOOO)=2.881mIO2=k2h=l2.2921.2=2.
12、75m取两值中的大值IO=max(IOlJO2)=max(2.881z2.75)=2.881m=l0i=2.8811000(1.5910)=181.174=210满足要求2 .立柱稳定性验算(顶部立杆段)l=l01i=1.1551.44(1.2+24001000)1000(1.5910)=209.256根据入1查JGJ130-2011附录A.0.6得至J=0.218梁两侧立杆承受的楼板荷载Nl=1.2(Glk+(G2k+G3k)h0)+1.4(Qlk+Q2k)lallbl=(1.2(0.5+(24+1.5)1501000)+1.4(l+2)0.80.8=6.01kN由第五节知，梁两侧立杆承受荷
13、载为就是端支座的最大反力Rl=0.73kN由于梁中间立杆和两侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(Nl+RlzR2)=7.873kNf=NA(A)=7.8731000(0.218(4.24100)=85.177Nmr2=205Nmm2满足要求3 .立柱稳定性睑算(非顶部立杆段)2=102/i=1.1552.2921.21000/(1.5910)=199.793根据入1查JGJ130-2011附录A.0.6得至J=0.18此处还应考虑架体的自重产生的荷载NC=NA+1.2Hgk=7.873+1.20.065(8+(600-150)1000)=8.535kNf=NC(A)=8.5351000(0.18(4.24100)=111.578Nmm2=205Nmm2满足要求
