复件体育中心外脚手架计算书范文.docx

上传人:p** 文档编号:439077 上传时间:2023-08-28 格式:DOCX 页数:6 大小:29.26KB
下载 相关 举报
复件体育中心外脚手架计算书范文.docx_第1页
第1页 / 共6页
复件体育中心外脚手架计算书范文.docx_第2页
第2页 / 共6页
复件体育中心外脚手架计算书范文.docx_第3页
第3页 / 共6页
复件体育中心外脚手架计算书范文.docx_第4页
第4页 / 共6页
复件体育中心外脚手架计算书范文.docx_第5页
第5页 / 共6页
复件体育中心外脚手架计算书范文.docx_第6页
第6页 / 共6页
亲,该文档总共6页,全部预览完了,如果喜欢就下载吧!
资源描述

《复件体育中心外脚手架计算书范文.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《复件体育中心外脚手架计算书范文.docx(6页珍藏版)》请在第壹文秘上搜索。

1、外脚手架计算书一、基本数据:自室外地坪算起,搭设高度20m,采用扣件式钢管脚手架,按以往经验,立杆采用单立杆,内立杆与外墙间距0.30mo脚手架主要尺寸:立杆纵距L=L5m,立杆横距Ib=L2m,步距h=1.8m,(共11步,h=0.2+ll1.8=20m)o地基土分层夯实后,上浇ClO混凝土厚100mm。地面粗糙度类别为C类,基本风压W0=0.40KNm2(宁波市10年一遇基本风压0.30KNm2,50年一遇基本风压0.50KNm2,考虑到脚手架的临时性,取基本风压为0.40KNm2)o本工程为框架结构,采用全封闭密目式安全立双排脚手架进行结构阶段和装修阶段施工,施工作业层为1层,脚手架采用

2、中48X3.5钢管搭设,满铺竹芭片脚手板,满设扶手及挡脚杆,连墙件采用同类钢管作钢性连结,按2步3跨布置(连墙件覆盖面积3.60X4.50=16.2m2)二、计算数据:48X3.5钢管:自重q=38.4重M,直角扣件q=13.2N/个,对接扣件q2=18.4N/个,旋转扣件q3=14.6N/个。截面积A=4.89ci112,惯性矩1=12.19cm4,截面模量W=5.08cm3,回转半径i=l.58cm。围参数:采用2300目/100cm2,自重0.005KNm2,每目孔隙面积A0=LBmnL钢管强度设计值:f=205N/mm2,弹性模量;E=2.06IO5N/三2o竹笆片自重Q0.15KN1

3、12施工荷载:2KNi112(结构阶段),2KNm2(装修阶段)。三、20In高脚手架各项指标验算:计算说明:本计算书严格遵循国家规范与相关参考资料作较为全面计算,外脚手架按宁波市常规搭设方式,大横杆在小横杆上,(即南方做法),小横杆作为脚手架层面内主要承载力构件,在结构施工阶段,按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002年版)施工荷载应取3KNm2计算,经计算小横杆抗弯强度不能满足要求,但该问题带有普遍性,据宁波市大量脚手架实践证明,未见小横杆自身承载力有大的问题,但为规范计算起见,规定本脚手架在结构施工阶段仅作为围护及人员通道之用,不堆载、不作为施工操作平台,而

4、在装饰装修阶段方可作为正式外脚手架进行各项施工操作,故以下计算过程中施工荷载,在结构施工阶段和装饰装修阶段均取2KNi112作为计算依据。1 .纵向水平杆抗弯强度及变形计算(按三跨连续梁计算):设4根纵向水平杆,间距1200/3=400mm(钢管自重忽略不计)。1)抗弯强度验算:竹芭片自重标准值:qlk=0.150.4=0.06KNm竹芭片自重设计值:q1=l.2Xqlk=L2X0.06=0.072KN/m施工荷载标准值:q2k=20.4=0.8KN/m施工荷载设计值:q2=1.4q2k=1.40.8=1.12KN/mMmaX=0.IqiL、O.117口2。(按最不利组合考虑)=0.l0.07

5、2l.52+0.117X1.121.52=0.311KN.mO=NfmaxW=(0.311IO6)/(5.08103)=61.2N/mm2205N/mm2=f满足要求。2)挠度验算:V=IaVlOOEIX(0.677qlk+0.99q2k)=15007(100X2.06IO512.1910,)X(0.677X0.06+0.99X0.8)=1.68mm10mm=la150及IOmm满足要求。2 .横向水平杆抗弯强度及变形计算(钢管自重忽略不计):Ib=L20m,s=0.4m,a.i=0.3m.由纵向水平杆传给横向水平杆集中力标准值:FK=LlqlkL+12q2kla=1.l0.06l.5+1.2

6、0.8l.5=0.099+1.44=1.539KN由纵向水平杆传给横向水平杆集中力设计值:F=l.lqla+l.2q2la=1.l0.0721.51.2l.12X1.5=0.119+2.016=2.135KN1)抗弯强度验算:考虑最不利组合,求MmaX时不计悬挑荷载,有:Mmax=Flb3=2.135X1.20/3=0.854KN.mMmaxW=(0.854IO6)/(5.08IO3)=168N/mm2205N/mm2=f满足要求。2)挠度验算:同样考虑最不利组合,求VnIaX时不计悬挑荷载,有:查建筑结构静力计算手册(146页)Vmax=(5n)-4n2-l)384nIFlb3(n=3)=0

7、.03549/ElXFKIb3=0.03549/0610X12.1910,)X1.5391031202*=3.76mm8mm=lb150及10mm。3 .扣件抗滑承载力计算:图(二)中B支座反力RB即为主扣件受力值:B支座反力RB=RBI+Rb2+Rb3外伸端集中力设计值W:F=LlqJla+1.2q2,la=1.l1.20.150.151.5+1.21.420.151.5=0.801KNRu=F=2.135KNR,=F=2.135KNR113=Fz(l+a1lb)=0.801(l0.3/1.2)=1.001KNRb-RnRj2Rn3=2.135+2.135+1.001=5.271KNRb=5

8、.271KN8KN=Rc单扣件抗滑可以满足要求。注:考虑到扣件质量可能存在局部缺陷,扣件抗滑承载力设计值乘以折算系数0.8后采用,贝J:Rb=5.271KN0.8Rc=0.8X8=6.4KN=Rc单扣件抗滑仍能满足要求。现将4根纵向水平杆中的里、外边缘二根直接用扣件固定在立杆之上,则RBl显然为0,从而:Rb=RlH+Ru2+Rj3=0+2.135+1.001=3.136KNRb=3.136KN6.4KN=Rc采用单扣件抗滑仍满足要求,且有很大富余,更为安全,本工程外脚手架搭设即采用此种方法。4 .立杆的稳定性计算(采用单立杆):1)验算长细比:=Khi(取K=D,按Ib=L30m查规范,=1

9、.55=ll.55180l.58=177210=入满足要求。2)求稳定折减系数:此时应取K=I.155入=KHhi=L155X1.55X180/1.58=204查规范,=0.1743)计算风荷载设计值对底部立杆段产生的弯矩Mw:作用于立杆底部风荷载标准值:w=0.7zsW0大城市市区,地面粗糙度为C类,查建筑结构荷载规范,U2=0.74,查建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编(计算依据7),得密目式安全立挡风系数0=0.841。查规范,得敞开式脚手架挡风系数2=0.089从而密目式安全立全封闭综合挡风系数:=1+2-12l.2=0.8410.089-0.841X0.089/1.2=0.8

10、68按全封闭脚手架、背靠建筑物状况为框架,有:风荷载体型系数s=L3=1.3X0.868=Ll28W=O.7zWSWo=0.70.741.1280.4=0.234KNm2风荷载设计值对立杆段产生的弯矩:M=0.85L4wkLh210=0.851.40.2341.51.8710=0.135KN.m4)脚手架各项荷载计算:本脚手架高度21.8m25m,可不考虑架高安全系数,计算高度不必调整,取计算高度Hs=21.8m脚手架自重标准产生的轴向力:Ngik=Hs-g=21.8X0.1248=2.721KN(查规范g=0.1248KNm)构配件自重标准值产生的轴向力:满铺脚手板(n=12步):Na=0.

11、5(lba1)laQpn(竹笆片自重Q0.15/d)=0.5(1.2+0.3)1.50.1512=2.025KN栏杆及挡脚杆(每步中48X3.5钢管2根+扣件):Nb=(q21a+2ql)n21an6.5q2=(38.4103X21.5+213.2103)X12+21.5126.5X18.4X103=1.801KN(钢管自重qKNm,直角扣件重对接扣件重q?)安全:Nc=0.005Xlahs=0.005X1.5X21.8=0.164KN(安全自重0.005KNm2)Ng2k=Na+Nb+Nc=2.025+1.801+0.164=3.990KN施工荷载标准值产生的轴向力总和(1层作业层):N0K

12、=O.5(lb+a)laQ=0.5(1.20+0.3)X1.5X2=2.25KN5)立杆段轴向力设计值N:组合风荷载时:N=1.2(NGlK+Ng2k)+0.85l.4Nqk=1.2(2.721+3.990)+0.85X1.4X2.25=10.73KN不组合风荷载时:N=l.2(NGlK+Ng2k)+1.4Nqk=1.2(2.721+3.990)+1.42.25=11.20KN6)稳定性验算:组合风荷载时:NA+MW=10.73X107(0.174489)+0.1351065.08XlO3=153Nmm2205Nmm2=f满足要求。不组合风荷载时:NA=ll.20X107(0.174X489)

13、=132Nmm2205Nmm2=f满足要求。结论:采用单立杆时,组合风荷载或不组合风荷载脚手架稳定性均能满足使用要求。5 .连墙件验算:此时应验算脚手架最高处(21.8m)连墙件。1)求查资料4得风压高度变化系数Uz=0.869经以上计算取风荷载体型系数Us=L128脚手架顶端风荷载标准值:w=0.7zsW0=0.70.869X1.128X0.4=0.274KN/M22)求连墙件轴向力设计值Nc:单个连墙件抗风面积:Aw=2h31a=21.831.5=16.2M2连墙件约束平面外变形所产生的轴向力:No=5KN(双排脚手架时)连墙件轴向力设计值:Ni=Ncw+N0=L4wAw+N0=1.4X0

14、.274X16.2+5=11.21KN3)扣件连结抗滑移验算:采用双扣件Rc=2XRc=2X0.8X8=12.8KNN1=IL21KN12.8KN=Rj采用双扣件可以满足使用要求(连墙件钢管加长后与脚手架内立杆扣接,另一端与主体予埋钢管扣接处正常扣接外,再内外各增加一个抗滑扣件)。4)连墙件稳定承载力验算:设连墙件长度L尸300+1200=150Omm(脚手架内立杆与墙面间距+lb),长细比=l1i=150l.58=95=150(查计算依据4)由规范(计算依据1)得=0.626稳定计算:NyA=11.21107(0.626X489)=36.6Nmm2205Nmm2=f可见连墙件稳定承载能力足够。6、立杆地基承载力验算:以立杆底脚最大受力12.20KN(取自不组合风荷载时)作为计算依据。Pfkc.fgkkt.现脚手架底脚处地坪已作硬化处理,可取kc=1.0,地基土承载力标准值fjtk80KNm2o立杆底脚处设厚4050,宽300通长木垫板,每个立杆底脚处垫板有效面积按A=O.5X0.3=0.150m2oP=N/A=11.20/0.150=74.7KNm280KNm2=l.080KNm2=kc.fgk安全生产十项注意事项:一、

展开阅读全文
相关资源
猜你喜欢
相关搜索

当前位置:首页 > 建筑/环境 > 设计及方案

copyright@ 2008-2023 1wenmi网站版权所有

经营许可证编号:宁ICP备2022001189号-1

本站为文档C2C交易模式,即用户上传的文档直接被用户下载,本站只是中间服务平台,本站所有文档下载所得的收益归上传人(含作者)所有。第壹文秘仅提供信息存储空间,仅对用户上传内容的表现方式做保护处理,对上载内容本身不做任何修改或编辑。若文档所含内容侵犯了您的版权或隐私,请立即通知第壹文秘网,我们立即给予删除!