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1、龙门吊计算书计算书第1章计算书1.1龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。上纵梁为三角桁架，整机运行速度6mmin,小车运行速度5mmin,整机重量60To1#梁场最大梁重137T,设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用要求。本方案地基基础梁总计受力：M=137+602=257TF=M*g=257Tkg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：85T满负荷运转(吊装170T)时,Pmax=(85+60)Tkg4=355kN01.Ll龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算
2、方式有两种，二者取较大值：方式一：根据路桥施工计算手册计算：g1=2P+v8=2315+(66010008)=630kNm方式二：根据吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)中“总说明公式(1)”计算：Pd=X315=533kNm;满负荷运转时：glwx=2355+(206010008)=710kNm;Pdmax=355=600kNo每种工况下，二者取较大值。所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kgm,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kgm起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查GB2585-2007铁路用热轧钢轨“表钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为m,小于QUlOO的理论重量，综合考虑
3、钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。规格尺寸米重(kgm)备注abCd9kgm63.563.532.15.98.94轻轨12kg/m69.8569.8538.17.5412.215kgm79.3779.3742.868.3315.222kgm93.6693.6650.810.7222.330kgm107.95107.9560.3312.330.13Skgm134114681338.73重轨43kgm1401147014.544.6550kg.in1521327015.551.5160kgm1761507316.560
4、.64QU70120120702852.8吊车轨QU80130130SO3263.69QUlOO1501501003888.96QU12017017012044118.1考虑到龙门吊周转使用，按照满负荷运转时配备基础梁走形轨理论重量71kgm,根据起重机用钢轨YBT5055-2014表3,选用QUlo0,理论重量为I11o1.L2龙门吊轨道基础承载力验算混凝土路面雕如三!路面本方案采用C30钢筋混凝土基础，C30抗压强度mn?,QUlOO钢轨高度为150mm,底面宽度a=150mm,龙门吊单侧支腿接触点之间的距离为，钢轨受到集中荷载时，扩散角为45度，则轨道底面对轨道基础的受力为30OmmX6
5、980三的均布荷载。F=315kN2+mX10Nkg1000=635kNP=FA=6351000(3006980)=mm2Pmm-故条形基础的结构形式满足龙门吊的使用要求。1.1.3龙门吊轨道基础地基承载力验算预制梁场建立在已压实成型的路床上，实测地基承载力为IlOKPa。(1)荷载：其中钢筋混凝土基础梁密度取11?(含配筋)。F=315kN2+m10Nkg1000+m3()10=636kN(2)每侧支点轨道基础地基受力集中面积：A=IX(+)=o(3)轴心荷载作用下地基承载力验算：a：本方案复核：pk=636=1n,即为吊装构件时所选的起重臂长度。根据实际选用的起重臂长L及相应的值，可求出起
6、重半径，然后按R和L查起重机性能曲线或性能表，复核起重量Q及起重高度H,如能满足要求，即可按R值确定起重机吊装构件时的停机位置。1.2.2 汽车吊负荷计算龙门架抬吊部分总重量G=单片主梁重量十支腿总承重量X2g30T,两台汽车吊抬吊，则每台汽车吊承担的重量G尸G2=15T,如图所示：间距分别为、。37(KK)FlF2龙门吊主梁吊点位置选择：使吊点处负弯矩与跨中正弯矩绝对值相等。一路桥篦工计算手册-周水兴、何兆益等编著，p474表14-21不考虑吊索影响时，合理吊点距离外边缘距离x=O.2929L,L为直梁长度。1.2.3汽车吊选型汽车吊的起吊高度H2hi+hz+lb+h”起重臂长度L2Hsin
7、O,为起重臂仰角，一般取值7077,本工程取值70。根据上述方案，龙门吊支腿安装高度h=llm,龙门吊主梁安装悬停过程中主梁距离支腿顶面高度h2=,主梁上绑扎点至主梁吊起后底面的距离h3=,主梁顶面至吊车吊钩高度h,1=,则汽车吊的起吊高度Hll+=,起重臂长度Lsin70o汽车吊工作半径取值，综合考虑吊车臂长、起重量，选定两台40T的吊车KATONK-400Eo汽车吊起重性能复核：吊车1工况为：臂长，工作半径，额定起重量20T,则吊车A负荷率为1520=75%80%,满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。吊车2工况为：臂长，工作半径，额定起重量20T,则吊车A负荷率为1520=75%
8、6,满足6倍的安全系数要求。1.2.5卸扣的选择校核选用G2130,工作荷载25T,公称直径1-3/4即，卸扣销轴螺栓直径51mm。吊装质量最大支撑时拉力N=,卸扣的安全系数取值为4,则卸扣的极限工作荷载为X4=20T,选用弓形卸扣。查GBT/T25854-2010一般起重用D形和弓形锻造卸扣表2选用的弓形卸扣型号为：GBT/T25854-4-BX20,且要求公称直径d71cm,卸扣销轴螺栓直径DW80mm.由于目前国标卸扣都是采用45号钢锻造而成，国标卸扣重量重、体积大，国标规定的卸扣尺寸仅有最大值或最小值，导致各厂家生产尺寸不统一，难以掌握卸扣实体质量，所以目前国内使用较多的为美式卸扣。美
9、式卸扣拥有体积小，拉力大、尺寸规范的特点。常用标准有：弓型卸扣一G209、G2130（带保险），D型卸扣一G210、G2150（带保险）。按种类可分为G209（BW）,G210（DW）,G2130（BX）,G2150（DX）o按型式可分为弓型（欧米茄形）弓型带母卸扣和D型（U型或直型）D型带母卸扣。安全系数有4倍、5倍、6倍，甚至8倍。按照“附录美标高强弓形卸扣-G2130尺寸参数表（弓型带螺母1/3T50T）”选用G2130,工作荷载25T,公称直径1-3/4即，卸扣销轴螺栓直径51mm。最终卸扣选择美标G2130-25-l-34卸扣的校核:(1)尺寸校核(相对于国标)：公称直径d=l-3/
10、4=W71cm,卸扣销轴螺栓直径B=51mmW80m,满足规范要求。(2)安全系数：卸扣安全荷重Qb=40X51X51=104040N二,卸扣的安全系数为二，另外，卸扣自身安全系数为46倍，所以，卸扣的极限安全系数为X(46)=，所以该型号卸扣的安全性满足要求。1.2.6绳卡的选择校核选用马鞍式绳卡，即U型绳卡，根据钢丝绳直径来选绳卡，卡头的大小要适合钢丝绳的粗细，U形环的内侧净距要比钢丝绳直径大13mm。与钢丝绳直径28配套U型绳卡螺栓直径为20mm,每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。查GB/T5976-2006钢丝绳夹表1(见附件)得到螺栓直径为22mm,所以最终选择螺栓
11、直径为22mm。校核：查路桥施工计算手册表15T6公式15T1得到：U型绳卡个数n1=2=,查表5-19数值为5,安全系数5/二4。所以每处固结钢丝绳的索绳卡个数为5个、绳卡间距180ITim符合要求，此时可以承受的荷载为5XX2/=,对应。1.3 汽车吊抗倾覆验算因为按照GB50009-2012建筑结构荷载规范表中“阜阳市百年一遇最大风压”不需考虑,所以应根据GB3811-2008起重机设计规范表9-1进行汽车吊抗倾覆验算，按照最不利情况(最大运行速度大于s)。作用荷载：P尸，P2=。式中Pq-龙门吊主梁重量，考虑双机抬吊，取值12T；F-主臂重量G或副臂重量g换算到主臂头部或副臂头部的载荷，取值8T。续表E5省加名域市名AS(1)RH(kNmt)Mffi(kNm*)基本气IuC)雪荷是永久值第数分MR=-IOR=SoR=100R=IOR=50R=IoO安机用市30.6一350.550.60-736D轮胎式起重机、履带式起重机最大允许速度大于0.4nS施加载荷L5+0
