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1、对5000t/d生产线预热器系统进行了综合标定与技术诊断，详细介绍了其标定数据、技术诊断、反求计算以及技术推演等过程与理论依据，并据此制定了预热器与分解炉的改造方案，改造后达到了预期的效果。一家水泥厂5000t/d生产线为了增设污泥处理项目并满足系统增产的需要，对预热器及分解炉系统进行了热工标定及技术改造。改造前熟料平均产量为6000t/d.熟料标准煤耗103.5kg/t、烧成系统电耗27.5kWh/t。工厂希望增设污泥处理项目，处理量10th,直接喷入分解炉，污泥水分含量83%,干化污泥热值14797kJkg,并将熟料产量提高到6500t/d。改造要求熟料标准煤耗不高于103kgt烧成系统电
2、耗不高于29.0kWhto本文介绍了热工系统技术改造所应该循序的技术诊断与推演过程：首先对预热器进行综合标定，并在此基础上进行技术诊断、反求计算以及理论技术推演。排除不存在制约的节点问题之后，确定影响的症结所在，为制定具有针对性的改造方案提供全面的理论支撑。在反求计算与技术推演过程中，本文所依据的理论,引用的数据均为设计与设备的标准参数，可供其他同类技改项目借鉴。1现场标定数据1.1 现场条件海拔：300m；气温：最低-15,最高30C,平均15,计算依据温度为20oCo1.2 烧成系统工艺配置4.8m72m回转窑；双系列五级旋风悬浮预热器；在线喷腾式分解炉。1.3 改造目标该项目改造目标见表
3、Io表1改造目标项目熟料产量/(t/d)熟料标准熟料烧成电耗污泥处理能力煤耗/(kgt)/(kWht)/(th)改造前6000103.527.50改造后6500103m凡/PaNmMJNmgBH(gNm,)窑尾烟空平均值2.42IIoe-300!(M9860.42分解炉出口平均值2.84210-1550335320134G出口平均值3.1-2420339WO136Q出口平均值33-2WO347598139G册口平均值3.6-38103553711.42G出口平均值3.7-46203651081.46C1AO平均值4.4-5)内钝风速KtoMC11.528998564M8003，17.014.0
4、C11.461189479264405.117.514.2C11.421342111267405218.514.8C41.391451303267405.619.815.0C1!.36147189267405.720.2ISJ从表4可以看出：（1）合理的假想截面风速，Cl为33.5ms,其他旋风筒为56m/s。可以看出，除Cl处于上限，其他均处于合理的范围内，且均有6%10%左右的上升空间。Cl规格略偏小，这也是其分离效率下降、出风口粉尘浓度偏高的原因。（2）所有旋风筒内筒风速均处于1416ms范围内，属于合理范畴。（3）各级旋风筒的进口截面风速，均接近或者超过了上限风速（设计要求为1518m
5、s,低压损要求为1216ms）,对预热器压损影响较大。从以上分析可知，对应目前的产量规模，预热器所存在的问题主要有两个：Cl旋风筒选型偏小，条件允许时，后期可以进行相应的改造；各级旋风筒进口截面风速过大是引起系统压损过高的主要原因之一。各级旋风筒上行管道反求计算结果见表5。*5上行管道反求计售项FlHl11H(Nm,kgH(平均1况风中）（mM管ifi“效规恪m风遑/(Ws)热交换时间/SCrCi1.465947403JOOX1000019.30.50CrCJ1.4267106035OO9OOO21.80.41C41.397256503600X900019.80.45CrCa1.3673910
6、03600800020.10.40从表5可以看出，各级旋风筒上行管道风速均接近上限（正常要求为1720ms）,尤其是增产时对系统压损影响将会更大。热交换总时间1.76s（设计要求为1.52.0s）,基本满足生产需要。3技改需求的理论推演根据技改要求，系统增设处理污泥10th,熟料产能达到6500td,目前的预热器与分解炉系统以及能耗等指标，必然受到一些节点问题的阻碍，需要对标定中已经存在的问题进行理论分析，以确定最终的改造方案。3.1 分解炉目前的分解炉炉容已不能充分满足6000td的生产要求。若再新增设污泥处理项目，总的废气量也将因此增加10350Nm3h,折合成废气系数约为0.04Nm3k
7、g熟料。因此，必须对分解炉进行扩容改造。分别对分解炉增加8m、IOm、12m高度进行推演核算，最终确定增加10m的方案，同时加长鹅颈管10m与C5连接。系统改造增产后（考虑污泥水分蒸发额外增加的废气量），分解炉的反求计算见表6。表6改造后分解炉的反求计售项Ll出门风iNm,kg熟料）乎均工况风H（mh）管Iflfi效妮格AnmKi/(3)反应时间/S落短管138870164240051403800022.01.72分修炉Oi的13887516456556402100012.11.73分解炉中都1J286014M)7446940I200010.51.14分解炉底都1.1187013105306W
8、X120009.51.26改造后的分解炉（含鹅颈管）烟气总运行时间约为5.85s,满足系统增产及增设处理污泥的生产需要。3.2 预热器目前预热器的压损较高，主要是旋风筒进口风速与上行管道风速较高所致。可以调整浇注料材质，使其厚度降低IoOmm,有效加大旋风筒上行管道有效内径以及进口截面积，降低风速，达到降低系统压损的目的。现场撒料盘距离旋风筒上表面距离均在2.02.5m之间，可以按照1.01.2m的设计标准进行调整，以增大热交换空间。系统改造增产后，各级旋风筒的规格、内筒风速、进口截面风速反求计算见表7,上行管道反求计算见表8。表7改造后旋风筒的反求计算项目tHlW三(NmgftH)1：况风W
9、（m）出IliU度八：加K筒规格mm机包版面风逢进11风速/（Ws）内筒风速*34）C1136IooO4%3154tM8003和IS.115.6C11.5113!5396S352644OSM16.816.0G1.45150016652674O5.8517.416.5C.1.4316326328052674O63S18.616.8C,I.4O16632138552674O6.4519217.18上行管道反求计算4Q出口风H（Nm%p熟料）情遨布牧说格3科1卜移后InmJ4(a5)热殳换时间/SCrC.1.5165770035001100018.90.58CrcJ1.457500803700X1000019.30.56CrC,1.4081632038001000019.9050CrC41.40&316003800800019.90.40从表7
